曹東，萬雪峰，趙亮，李廣幫，張曉光，廖相巍
（鞍鋼集團鋼鐵研究院海洋裝備用金屬材料及其應(yīng)用國家重點實驗室，遼寧 鞍山 114009 ）
摘要： 在對鐵水噴吹脫硫機理分析的基礎(chǔ)上， 研究氣固兩相射流中粉劑顆粒的運動行為
及浸入鐵液條件，提出了旋轉(zhuǎn)噴吹脫硫工藝。 采用該工藝后，每脫除 0.001% 的硫， Mg 粉消耗由3.88 kg 下降到 2.83 kg ， CaO 消耗由 18.8 kg 下降到 14.3 kg ，脫硫率提高 10% 。
關(guān)鍵詞： 鐵水脫硫；旋轉(zhuǎn)噴吹；脫硫率
基于噴吹法的鐵水脫硫多以氮氣作為載氣，將脫硫粉劑直接噴入到金屬鐵液中。此工藝對鐵水?dāng)嚢枇^強、增加反應(yīng)面積，而且比機械攪拌法設(shè)備簡單、投資低廉。 是目前工業(yè)鐵水脫硫主要使用的工藝之一［1-3］。噴吹法中以復(fù)合噴吹 CaO+Mg居多，主要原因是Mg 的脫硫效率很高［4-6］，在1 350℃時，與 Mg 平衡的ω［S］=1.6×10-5 % ，但Mg沸點很低（1 107℃），蒸氣壓很高（1 350 ℃時達0.634 MPa），導(dǎo)致Mg的利用率很差，一般不足40% 。 又因 Mg 價格昂貴，生產(chǎn)制造過程中能耗高、污染大（粉塵排放 1 500~5 000 mg/m3）。因此，深入研究 CaO 粉劑的脫硫機理，提高其利用率，甚至取消噴吹 Mg 一直是冶金工作者的研究目標。本文對粉劑顆粒在氣固兩相射流中的運動特性、 浸入金屬鐵液程度、 粉劑顆粒和氣泡在鐵液中運動及轉(zhuǎn)移等開展機理探究，進而為工業(yè)生產(chǎn)采取措施、實現(xiàn)降本增效提供依據(jù)。
1 鐵水噴吹 CaO 脫硫的作用機理
通常噴槍以垂直方式插入金屬鐵液中噴吹石灰粉劑進行脫硫。 圖 1 為鐵液中粉劑運動示意圖。依據(jù)石灰粉劑的運動行為定義各種顆粒。
（ 1 ）上浮顆粒，包括漂浮顆粒和無效顆粒。動量不足無法穿透氣膜的顆粒被包裹在氣泡里，隨氣泡一起上浮進入頂渣為漂浮顆粒。 另一部分上浮顆粒沖破渣層進入大氣，被排氣系統(tǒng)抽走，因始終未與鐵液接觸便被排出，視為無效顆粒。
（ 2 ） 機會顆粒。 氣泡上浮過程中，隨著鐵液靜壓力的減小，氣泡體積逐漸增大，在鐵液擾動作用下破裂，此時，原包裹在氣泡中本無“希望”的顆粒會再有一次“機會”熔入鐵水。
（ 3 ） 穿透顆粒。 動量足夠的粉劑顆?？纱┩笟馀菽?，深入鐵液，即為穿透顆粒。
（ 4 ） 浸入顆粒。 處于穿透與未穿透過渡狀態(tài)的顆粒粘附在氣泡膜上， 與鐵液通過浸潤作用進入鐵液。
2 粉劑顆粒的運動行為
2.1 上浮顆粒
上浮顆粒中的無效顆粒占噴吹總量的比例與噴吹條件及介質(zhì)的物性密切相關(guān)。 在水模實驗中，采取稱重法測得 CaO 無效顆粒幾乎占到噴吹總量的 50% ，即一半的粉劑飄散到空氣中。 圖 2 為無效顆粒的水模實驗。
分析認為，水的靜壓力小，且運動行程短（ 150 mm ），大部分CaO 粉劑顆粒尚未來得及與水潤濕，便被氣泡帶出釋放到空氣中。在熱態(tài)實驗中，盡管石灰與鐵液的潤濕角為 132°，但通過收集頂渣測得無效顆粒占噴吹總量的比例<10% 。圖3為無效顆粒的熱態(tài)實驗。目測時僅有少量的石灰粉劑從鐵液中逸出，這是因為熱態(tài)實驗中，不但氣泡在鐵液中的行程加大，達到350 mm，而且與水相比，因為溫度、粘度、密度、表面張力等因素，熱態(tài)鐵液俘獲石灰粉劑的能力要大得多。因此，在實際工況條件下， 無效顆粒占總粉劑量的比例不會大于10% ，甚至推測小于5%。
上浮顆粒中的漂浮顆粒依靠不斷更新的渣 -金界面參與脫硫反應(yīng)， 此時可視鐵水罐口面積為脫硫反應(yīng)面積。 為考察漂浮顆粒的脫硫能力，利用500 kg 多功能實驗爐進行熱態(tài)實驗。 圖 4 為鐵水脫硫?qū)嶒炛械氖曳蹌?表 1 為脫硫?qū)嶒灲Y(jié)果。
重復(fù) 3 次實驗，平均脫硫率僅為 4.4% ，而工業(yè)生產(chǎn)中，噴吹石灰粉脫硫率平均為 50%~60% 計算得出漂浮顆粒對總體脫硫的貢獻率僅有 7%~8% 。 可見，主要的脫硫反應(yīng)發(fā)生在鐵液內(nèi)部的氣 -液 - 固界面，將由機會顆粒、浸入顆粒和穿透顆粒共同完成。
2.2 機會顆粒
根據(jù)水模實驗，在供氣量為 0.5~0.6 m3/min ，噴吹孔直徑為3~6 mm ，插入深度為 0.4~0.8 m 時，大多生成當(dāng)量直徑為 0.5~3.0 cm 級的氣泡。 圖 5為水模實驗。 這一級別的氣泡在水中的上升速度約為 0.3~0.8 m/s ，即平均 2 cm 的氣泡在水中的上升速度參考值約為 0.5 m/s 。 氣泡在上升過程中不斷膨脹，膨脹到一定程度又不斷破裂。 隨著體積的增大，浮力增大，加速度越來越大，上升速度也增大。 氣泡上升過程不但自轉(zhuǎn)， 而且螺旋式高速晃動，當(dāng)增加到 2~3 cm 級別時，便在自身晃動的剪切力作用下破裂成若干大小不一的較小氣泡，這些變小的氣泡會有一個突然減速， 然后又開始新一輪的膨脹、加速、破裂，直至沖出水面。 雖然很難準確測算究竟有多少比例的顆粒是通過成為機會顆粒參與脫硫反應(yīng)的，但可以肯定的是，在石灰粉劑中摻入部分碳酸鹽 （如 CaCO3、MgCO3、Na2CO3等），通過其熱裂解作用加劇氣泡破裂，有利于機會顆粒的產(chǎn)生，從而提高脫硫反應(yīng)效率。 在石灰粉劑中通過添加 CaCO3 提高脫硫率 6.7%［ 7 ］，說明機會顆粒數(shù)量有限。
2.3 穿透顆粒
固體粉劑顆粒要脫離載氣成為穿透顆粒，必須克服金屬鐵液的界面張力、阻力及浮力，其穿透深度只有大于其直徑時才被視為穿透，假設(shè)：
（ 1 ） 粉劑運動速度與載氣相同（實際要滯后一些）；
（ 2 ） 金屬鐵液界面為靜止，高速運動的粉劑顆粒與靜止的鐵液界面相遇時， 因各自的不可壓縮性必然產(chǎn)生沖擊作用， 粉劑顆粒會損失部分動能，而金屬界面將得到這一動能。
所以，根據(jù)能量守恒原理得：
式中，mp、mm為粉劑顆粒質(zhì)量和沖擊鐵液后帶動的金屬鐵液質(zhì)量，kg；υ1 、υ2為粉劑顆粒沖擊前后的速度， m/s 。
為簡化建模，視粉劑顆粒為球形，金屬鐵液僅被球形顆粒正截面帶動， 所以與顆粒一起運動的金屬鐵液體積是顆粒體積的一半，則
式中，rp為粉劑顆粒半徑，m；ρl、ρp為鐵液和粉劑密度，取鐵液ρl =7 000 kg/m3 ， 石灰粉劑ρp =2 000 kg/m3［8］，則計算結(jié)果：
即速度損失約一半。 粉劑顆粒在穿透鐵液過程中，必須克服鐵液阻力、浮力及界面張力，因此，單個粉劑顆粒穿透氣膜沖入鐵液的臨界運動關(guān)系如下：
式中，F(xiàn)d、Fb、Fs分別為鐵液對運動中粉劑顆粒的阻力、粉劑顆粒在鐵液中受到的浮力、粉劑顆粒沖入鐵液形成新界面時的界面阻力，N ；C d為阻力系數(shù)，取1.3［7］； Ap為粉劑顆 粒的迎風(fēng)面積，即球形顆粒在鐵液中行程為 2rp 時的平均橫截面積，
為粉劑顆粒沖入鐵液行程為 dh p 時鐵液界面能的變化；σm為鐵液的表面張力，N/m ； dS 為粉劑顆粒沖入鐵液時界面積的變化。 假設(shè)粉劑顆粒沖入鐵液中形成圓柱形通道，
圖 6 為粉劑顆粒直徑與噴嘴出口速度的關(guān)系。固定粒度的粉劑（ρp、d p一定）需要穿透的臨界速度隨鐵液粘度的增加而提高。為提高反應(yīng)界面積，逐步縮小粉劑粒度，但需要的臨界穿透速度也越來越高，當(dāng)粉劑粒度小于200目（0.074 mm）時，假設(shè)ρl和ρp不變，取σm =1.2 N/m ，解得：
υ 1 =136.5 m/s
而依據(jù)實際工況條件計算的噴嘴出口載氣速度只有 98.3 m/s 。 因此， 目前的噴吹工藝無法為200 目的粉劑提供足夠的動能使之穿透氣膜進入鐵液中。 噴吹工藝不變時， 100 目（0.15mm）的石灰顆粒理論臨界速度υ1 =96.5 m/s ， 接近98.3 m/s ，具備穿透條件。 為增加穿透顆粒比例以提高脫硫效果，同時考慮反應(yīng)面積，認為石灰粉劑的最優(yōu)粒度范圍為 50~80 目。
2.4 浸入顆粒
以上分析及驗證性實驗說明，上浮顆粒中的無效顆粒從未與鐵液接觸，200 目的石灰粉劑又無法穿透氣膜進入鐵液，上浮顆粒中的漂浮顆粒僅有微弱的脫硫能力，機會顆粒數(shù)量有限，推測二者對脫硫貢獻的總和不足 10% 。因此，脫硫任務(wù)的90% 只能依靠浸入顆粒完成?？紤]鐵水的粘度與水相似，依據(jù)水模實驗平均 2 cm 的氣泡在水中的上升速度約 0.5 m/s 推測， 在 2.5~3.0 m 深度的鐵水中氣泡從罐底上升到渣層需要 5～6 s 。主要的脫硫過程就發(fā)生在這5～6 s 里。由于浸入顆粒分布在氣泡的表面上，因此，增大氣泡的表面積就會增加粉劑的利用率，進而增加脫硫反應(yīng)效率。 開展工業(yè)噴吹試驗，以氣固兩相流的形式，利用噴槍直接輸送到鐵水底部。
3 工業(yè)噴吹試驗
組織22罐次的100 t 鐵水（裝入量平均為97.5 t）噴吹石灰粉劑脫硫生產(chǎn)，載氣流量為 40~50 m3 /h ，噴槍插入深度為 2.5~2.8 m，試驗結(jié)果如表2所示。在沒有 Mg 幫助的情況下，石灰平均脫硫率達 57.7% 。
假設(shè)CaO與S 充分反應(yīng)，則消耗 97.5 t 鐵水中 0.015% 的 S 需要消耗 25.8 kg 的 CaO ，折算成理
論值只需 1.75 g/（ t·10 -4 % ），即使考慮 85% 的 CaO含量，脫硫石灰消耗量也不過 30.3 kg ，與 676 kg的實際消耗量相比，只有 4.5% ，即在單純噴吹石灰粉劑脫硫的條件下，石灰的有效利用率只有4.5% 。利用氣固兩相流噴吹到空氣里是均勻彌散的霧狀， 但噴吹到鐵水里氣 - 液兩相難于均勻融合，粉劑的利用率是有限的。
4 旋轉(zhuǎn)噴吹脫硫新工藝
通過工業(yè)噴吹試驗可知，石灰粉劑的脫硫效率很低，平均不足 5% ，而脫硫反應(yīng)又主要依靠潤濕顆粒，在氣泡與鐵液相潤濕的氣 - 液界面上發(fā)生。水模實驗表明，在供氣強度相同時，利用旋轉(zhuǎn)噴吹會大大增加氣泡的表面積，進而提高脫硫效率。圖7為固定噴吹與旋轉(zhuǎn)噴吹的對比。
開發(fā)了基于旋轉(zhuǎn)噴吹技術(shù)的鐵水脫硫新工藝。復(fù)合噴吹 CaO+Mg ，試驗35 罐。 固定噴吹與旋轉(zhuǎn)噴吹工藝的效果對比見表 3 所示。 在旋轉(zhuǎn)噴吹條件下，不但 CaO 和 Mg 粉劑消耗均降低，每脫除0.001% 的 S 消耗的 Mg 由 3.88 kg 下降到 2.83 kg ，CaO 由 18.8 kg 下降到 14.3 kg ， 而且脫硫率提升了 10% 。 又因旋轉(zhuǎn)剪切作用破碎大的載氣團，有效遏制了脫硫過程大規(guī)模的噴爆現(xiàn)象， 對現(xiàn)場環(huán)境的改善作用更為突出。 有關(guān)該技術(shù)的深度研究仍在繼續(xù)。
5 結(jié)論
（ 1 ）噴吹法中，90% 的脫硫反應(yīng)發(fā)生在氣泡界面，由浸入顆粒完成。減小氣泡體積，增加表面積可有效提高脫硫率。
（ 2 ）為增加穿透顆粒數(shù)量， 工況條件下噴吹的 CaO 粉劑粒度應(yīng)控制大于 100 目。
（ 3 ）采用旋轉(zhuǎn)噴吹工藝可以降低粉劑消耗，每脫除 0.001% 的S消耗的Mg由3.88 kg下降到2.83 kg，CaO 由18.8 kg下降到14.3 kg ，而且脫硫率提高了10% 。