白亞楠, 張建良, 蘇步新, 國宏偉, 閆炳基
( 北京科技大學(xué)冶金與生態(tài)工程學(xué)院, 北京 100083)
摘 要: 研究了不同鐵礦粉對水分的吸收性能, 通過自制吸水裝置測量了各種礦石的吸水速率曲線。定義礦粉親水性 H 為: 吸水速度 k 與最大吸水百分含量的乘積, 以此表征鐵礦粉的吸水能力, 效果較理想。通過對幾種礦粉的不同粒級進(jìn)行吸水實(shí)驗(yàn), 結(jié)果得出: > 1 mm 粒級的親水性較差, 隨著粒度減小, 親水性變好, 粒度為 0125~ 015 mm 時(shí), 親水性最好, 吸水指數(shù) H 呈倒/ V型分布; 粒度越小, 吸水性能越接近。
關(guān)鍵詞: 水分; 燒結(jié); 鐵礦粉; 吸水性能
1 前 言
隨著厚料層燒結(jié)技術(shù)的發(fā)展, 如何提高料層透氣性已越來越受到重視。改善制粒效果可顯著提高料層透氣性, 改善燒結(jié)礦冶金性能。而混合料制粒過程中, 水分起著連接橋和粘結(jié)的作用, 不同的配水量可以改變制粒后顆粒的粒度分布, 進(jìn)而對燒結(jié)料層的透氣性產(chǎn)生影響。
本文從礦粉的冷態(tài)性能進(jìn)行研究, 定義了親水性概念來表征礦粉在制粒過程中的行為特性。
2 實(shí)驗(yàn)原料及方法
211 實(shí)驗(yàn)原料
取某鋼廠生產(chǎn)現(xiàn)場所用的 6 種礦粉作為實(shí)驗(yàn)原料, 其中富礦粉三種(F1、F2、F3) , 精礦粉三種( J1、J2、J3), 它們的化學(xué)成分列于表 1。
212 實(shí)驗(yàn)方法
采用掃描電子顯微鏡( SEM)對 6 種礦粉進(jìn)行表面形貌分析。
吸水性能試驗(yàn): 采用圖 1 所示裝置測定物料的吸水過程。當(dāng)量筒中的礦粉和水接觸時(shí),燒杯中的水會在自然堆積狀態(tài)的礦粉間毛細(xì)力、礦粉自身對水分的吸引力等作用下沿著礦粉柱上升, 直至最高值( 顆粒吸水飽和并保持相對穩(wěn)定) 。設(shè)備中循環(huán)水泵為兩個(gè)連通燒杯提供穩(wěn)定的供水, 而兩個(gè)燒杯之間的水位差為礦粉吸水提供了穩(wěn)定的水位, 減少水面波動對吸水過程的影響。
實(shí)驗(yàn)步驟如下:
( 1) 將鐵礦粉置于烘干箱中, 在 105 ? 1 e下恒溫干燥 2 h, 每隔 20 min 翻動一次, 以防板
結(jié)。
( 2) 在圓筒底部用濾紙封住, 浸入燒杯, 調(diào)整浸入水面深度直至天平示數(shù)為 0。此時(shí)的狀態(tài)記為標(biāo)準(zhǔn) 0 點(diǎn), 圓筒所受浮力、重力、表面張力相互平衡。
( 3) 稱取待測鐵礦粉 20 ? 011 g, 放入圓筒內(nèi), 反復(fù)顛倒三次, 以達(dá)到礦粉自然堆積的狀態(tài)。
( 4) 裝好后掛在電子天平下掛鉤上, 記錄總重量后清零天平, 打開循環(huán)水, 繪制吸水曲線。
3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析
分別對 6 種鐵礦粉進(jìn)行電鏡掃描, 得到整體 SEM 圖和單一顆粒 SEM 圖( 見圖 2) , 并根據(jù)各礦粉的表觀形貌, 分析其對吸水效果的影響。
由圖 2 可知, F1 礦粉顆粒皆呈近圓球形, 單個(gè)顆粒的表面很粗糙, 并粘附少許細(xì)小顆粒。F 2 礦粉顆粒有圓球狀、片狀和一些不規(guī)則塊狀,其表面不太光滑, 有少許毛刺狀, 表面分布少量空洞, 部分尖端處粘附著極少細(xì)小顆粒。F3 礦粉明顯分為大顆粒和小顆粒, 其中大顆粒形狀比較規(guī)則, 形貌大部分呈多面體, 表面比較光滑, 顆粒致密, 表面無孔隙空洞, 棱角分明; 小顆粒則呈絮狀, 表面粗糙。J1 精粉的顆粒形狀比較規(guī)則, 形貌大部分呈多面體, 顆粒分布較均勻, 表面非常光滑, 顆粒致密, 表面無孔隙空洞,棱角分明。J2 精粉粒度分布不均勻, 外形以片狀為主, 同時(shí)又有圓形和一些不規(guī)則塊狀, 表面不太光滑, 有少許毛刺狀, 成網(wǎng)狀分布, 無明顯孔隙空洞, 在顆粒表面粘附著細(xì)小顆粒。J3 精粉以片狀和近似圓球狀等外形比較整齊的顆粒居多, 大小分布不均勻, 顆粒表面相對比較光滑, 其表面致密, 粘附有少量的細(xì)小顆粒。
6 種礦粉吸水實(shí)驗(yàn)后的狀態(tài)如圖 3 所示。按礦粉表面殘留水分從多到少排列, 依次為 F2、F1、J2、J3、F3 和 J1。
由圖 3 可以看出, 各種礦粉吸水都很充分,表面有水潤光澤。F2 和F1 幾乎成泥狀, 表面有明顯水層, 可塑性差, 不能保持形狀; J2 和 J3 表面殘留水分略少, 有一定的可塑性; F3 和 J1 表面已無明顯水分, 且有很好的可塑性, 能保持住實(shí)驗(yàn)形態(tài)。對比 SEM 照片, F1 和 F2 因?yàn)榈V粉表面粗糙, 有空隙分布, 因而能吸收更多的水分, 超出礦粉的飽和水分值, 呈過飽和狀態(tài), 所以成泥狀且表面有明顯的水層。隨著顆粒表面粗糙程度降低, 礦粉愈能保持樣品形態(tài), 因?yàn)榇藭r(shí)礦粉中的水分大部分是分散在大顆粒和小顆粒之間, 小顆粒在水分的液橋和毛細(xì)力作用下聚集在大顆粒周圍, 因而具有保持潤濕形態(tài)的性能。
本實(shí)驗(yàn)定義單位質(zhì)量礦粉所吸收的水分的百分比為持水率 H, 即 H= Wt/ ( W0+ Wt) , W0為礦粉初始質(zhì)量, Wt為 t 時(shí)刻礦粉吸水質(zhì)量。實(shí)驗(yàn)繪制的礦粉吸水曲線見圖 4。
根據(jù)圖 4, 可將 6 種礦粉的吸水曲線歸結(jié)為3 種類型: 峰值型、無峰型和滯后型, 見圖 5。峰值型曲線表示該種礦粉對水分的吸收能力很強(qiáng), 水分在較大引力的吸引下具有較大慣性, 在吸水曲線上表現(xiàn)為出現(xiàn)一個(gè)峰值。而隨著時(shí)間的推移, 并不能維持該水分含量, 故出現(xiàn)下降趨勢直至一個(gè)相對穩(wěn)定的值, 即穩(wěn)定持水量 Hhold。無峰型曲線沒有明顯的峰值, 其特點(diǎn)是在較短時(shí)間直接達(dá)到穩(wěn)定持水量。滯后型的吸水速度較均勻, 但是過程較慢, 達(dá)到穩(wěn)定值的時(shí)間較長。
上述 6 種礦粉中, F1、J1 屬于峰值型, J2 和F3 粉屬于無峰型, J3 精粉、F2 粉屬于滯后型。F1、J1 主要為赤鐵礦, 顆粒本身有較多的空隙,表面粗糙, 對水分的吸收較多且較快。J2 和 F3主要為磁鐵礦, 顆粒表面較光滑致密, 對水分的吸收過程較平穩(wěn), 能在較短時(shí)間內(nèi)達(dá)到穩(wěn)定值。J3和F 2雖然主要礦物不同, 但是二者顆粒表面的特點(diǎn)相似, 均較平滑, 表面粘附有細(xì)小顆粒,二者細(xì)粒度的粉狀礦含量均較高, 因此吸水過程時(shí)間較長。
由表 2 可知, 6 種礦粉的穩(wěn)定持水率排序?yàn)?/font>: J3> F2> F1> J2> J1> F3。其中, J3 和 F2
吸收水分最高, 屬于高持水率; F1 和 J2 持水率在25% 左右, 屬于中等水平; J1 和 F3 為 13%、12% , 屬于較低水平。
從表 3 可看出, J1 和 F1 的吸水速度最快;F 3 和 J2 較慢, 但其吸水曲線較好; J3 和 F2 最慢, 40 min 后仍有較弱的吸水趨勢。以上結(jié)果與峰型分析結(jié)果相吻合。
礦粉的吸水量雖然能反映礦粉對水分吸收量上的區(qū)別, 但是高的吸水量并不一定表示吸水速度就快。如 F2 和 J3 粉雖然吸水量在 27%和 29% , 相比 J1 和 F3 高出近一倍, 但它們的吸水時(shí)間卻長達(dá) 40 min( 見表 3) ; J1 和 F3 雖然吸水量比較低, 分別為 13% 和12%, 但它們的吸水卻是在很短時(shí)間內(nèi)完成的, J1 只用了 3 min, F3也只用了 10 min。因此, 單從礦粉的吸水量來判斷其吸水性能的好壞是不合理的。
基于上述原因, 本文提出用吸水性能指數(shù)H 來表示礦粉吸水性能的差異, 并將其定義為吸水速率與持水率的乘積, 即 H = kH。從吸水曲線可以看出, 不同礦粉不同粒度的吸水速率 k相差甚大(見表 4)。
吸水指數(shù)越大, 吸水性能越好。由圖 6 可知, 富礦粉的吸水指數(shù)要好于精礦粉( 012 左右)。J3 和 F2 雖然吸水率高達(dá) 29% 和 27%, 且還有上升的趨勢, 但它們的吸水速率偏低, 吸水指數(shù)僅有 01203 和 01189, 因而從整體上來說,其吸水性欠佳。J2 精粉吸水率雖然比 J3 低6% , 但因其達(dá)到穩(wěn)定值所需時(shí)間較短, 吸水性能好于 J3。而 J1 雖然吸水速度快, 但其能吸收的水量僅有 13% , 故吸水指數(shù)也僅有 01169, 為6 種礦粉中最差的。綜上所述, 吸水指數(shù) H 能夠較好地反映礦粉的吸水性能。
4 鐵礦粉粒度對吸水性能的影響
為了進(jìn)一步弄清礦粉粒度對吸水性能的影響, 本實(shí)驗(yàn)選取礦粉 F4, F5 和 J4 進(jìn)行不同粒度的吸水實(shí)驗(yàn)。將礦粉按 8 個(gè)粒級分級篩分( 見表 5), 分別對各粒級進(jìn)行吸水試驗(yàn)。結(jié)果列于表 5。
由表 5 可看出, F4 粉< 1 mm 以下各粒級的持水量相差不大, 而當(dāng)粒度> 1 mm 時(shí), 礦粉的持水率明顯下降, 由平均 2615% 降到 2215%、12% , > 5 mm 時(shí)基本呈不吸水狀態(tài)。分析認(rèn)為, 礦粉中的水分主要是顆粒自身吸水和顆粒之間空隙中存在的水分, 主要以毛細(xì)水狀態(tài)存在。而毛細(xì)水的存在, 需要大小合適的空隙, 礦粉顆粒越大, 顆粒間的空隙越大, 越不利于毛細(xì)水的駐留。因此, 隨礦粉粒度增大, 持水率減小。
由表 6 可知, F5 礦粉< 3 mm粒級的持水率都在 30% 左右, < 01074 mm 粒級和 015~ 1 mm粒級的持水率更高, 達(dá)到 33% 以上; 而吸水指數(shù)在< 1 mm 時(shí)變化不明顯, 粒度> 1 mm 時(shí)吸水指數(shù)明顯下降。
由表 7 可知, J4 礦粉< 015 mm 以下各粒級的吸水量差別不大, 均在 50% 左右。015~ 1mm 粒級有 2614% 的樣品沒有吸水, 而 1 ~ 3mm 粒級只有接觸濾紙的部分粘取了少量水分,其它 94%不吸水?？傮w來看, < 1 mm粒級的吸水性能較好, < 015 mm 粒級的持水率可達(dá) 90%左右。分析認(rèn)為, J4 礦粉的顆粒致密, 無孔隙,其顆粒本身并不能吸收多少水分; 其中較大顆粒間形成的空隙孔徑較大, 也不能持有太多毛細(xì)水, 而較小顆粒間的空隙有利于毛細(xì)水存在,故吸水量明顯提升。
將 4種礦粉按各粒度歸納吸水結(jié)果, 見圖 7。
由圖 7 可知, > 1 mm 粒度的吸水指數(shù)較小, 表觀吸水也很差; 而< 1 mm 以下的各粒級具有較大的吸水值, 表觀吸水情況均較好。吸水指數(shù)最好的是 0125~ 015 mm 粒級, 三種礦粉此粒級的表觀吸水均比較充分, 形狀也較完整。
5 結(jié) 論
1) 本研究中 6 種礦粉的穩(wěn)定持水率按大小排序依次為 J3> F2> F1> J2> J1> F3。其中,J3 和 F1 屬高持水率; F 1 和 J2 屬中等持水率; J1和 F3 屬較低持水率。
2) 定義吸水性能指數(shù) H 為: 礦粉的吸水量與吸水速率的乘積, 以此表征礦粉的吸水性能好壞。吸水指數(shù)越大, 吸水性能越好, 按照吸水指數(shù)大小排序, 6 種礦粉依次為: F1、F3、J2、J3、F2、J1, 該結(jié)果與表面特征和礦相結(jié)構(gòu)相吻合。
3) 富礦粉相對于精礦粉有較好的吸水性能, 其吸水指數(shù)在 015 以上, 要好于精礦粉( 012左右)。J3 精粉和 F2 雖然吸水率高達(dá) 29% 和27% , 且還有上升的趨勢, 但它們的吸水速率偏低, 吸水指數(shù)僅有 01203 和 01189, 從整體上來說, 吸水性欠佳。J2 吸水率雖然比 J3 低 6% , 但因其達(dá)到穩(wěn)定值所需的時(shí)間較短, 吸水性能好于 J3。J1 雖然吸水速度最快, 但其能吸收的水量僅有13% , 故吸水指數(shù)也僅有01169, 是6種礦粉中最差的。綜上所述, 吸水指數(shù) H 能夠較好地反映礦粉的吸水性能。
4) 礦粉粒度對吸水性能有很大影響。根據(jù)三種鐵礦粉各粒級吸水實(shí)驗(yàn)得出, > 1 mm粒級的吸水性能較差; 隨著粒度減小, 親水性變好, 但并非粒度越小吸水性能就越好, 吸水指數(shù)呈倒 / V0 型分布, 在 0125~ 015 mm 達(dá)到最高值。
參考文獻(xiàn)
[ 1] 范曉慧, 甘 敏, 李文琦, 等 1 燒結(jié)混合料適宜制粒水分的預(yù)測[J]1 北京科技大學(xué)學(xué)報(bào), 34(4): 373- 3771
[2 ] LV X W, BAI C G, QIU G B et al1 Moist ure capacit y definit ion, measurement, and application in det ermining t he opt imal wat er content in granulat ing [ J] 1 ISIJ Int ernat ional,2010, 50( 5) : 695- 7011
[3] 吳力華, 陳雪峰 1 攀鋼燒結(jié)混合料制粒因素的研究與優(yōu)化[J]1 燒結(jié)球團(tuán), 006, 31(1): 19- 221
[ 4] R ankin W J, Yang J J1 Granulat ion of mixt ure and it s effect on sintering1 Sintering Pellet izing, 1988( 4) : 551
[5] Sun Q, Liu Z Q1 Discussion on strengt hening t he effect of m ixt ure granulat ion1 Shougang Sci Technol, 1998( 1) : 411
[ 6] Khosa J, Manuel J1 Predict ing granulat ing behaviour of iron oresbased on size dist ribution and composition1 ISIJ Int,2007, 47( 7) : 9651