許江明  鄒燕飛

（方大特鋼科技股份有限公司  江西 南昌 330012）

摘要：方大特鋼1050m³高爐中修開爐過程進(jìn)行了總結(jié)。通過開爐前的精心準(zhǔn)備，制定合理的開爐方案、準(zhǔn)確選擇開爐料和各種操作參數(shù)，適時(shí)調(diào)整操作制度，優(yōu)化高爐操作，實(shí)現(xiàn)了順利開爐和快速達(dá)產(chǎn)。

關(guān)鍵詞：開爐；達(dá)產(chǎn)；達(dá)標(biāo)

1  前言

方大特鋼二號(hào)高爐有效容積1050m³，自2011年12月25日投產(chǎn)，根據(jù)公司安排于2018年12月15日停爐中修，主要檢修的項(xiàng)目為更換5、6、7段全部銅冷卻壁及冷卻系統(tǒng)腐蝕水管、沖渣溝重新砌筑等。本次高爐從烘爐、試壓、試漏、裝料、直到2019年1月4日23:58點(diǎn)火送風(fēng)，均實(shí)現(xiàn)了安全、有效、科學(xué)合理。高爐送風(fēng)后第三天產(chǎn)量達(dá)到3100噸，第4天日產(chǎn)3650噸，第5天實(shí)現(xiàn)日產(chǎn)3860t高爐各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)得到快速強(qiáng)化，利用系數(shù)達(dá)到3.83以上高爐實(shí)現(xiàn)了快速的達(dá)產(chǎn)達(dá)標(biāo)；開爐后的主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)見表1。

表1開爐一周主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)

2  開爐準(zhǔn)備

（1）高爐烘爐。高爐使用風(fēng)量500~1000m³/min進(jìn)行常壓烘爐。為保護(hù)爐頂設(shè)備，烘爐過程嚴(yán)格控制爐頂溫度不大于300℃，氣密箱溫度小于50℃.烘爐從1月1日開始到1月3日風(fēng)溫達(dá)到450℃，一直保持到1月4日；為了保證爐內(nèi)襯體的水分在高壓條件下的有效驅(qū)除，1月2日11:00開始加大風(fēng)量到1500m3/min，，風(fēng)壓70kpa，爐頂壓力17kpa，各風(fēng)口二套夾縫就開始向外滲水，到1月4日滲水現(xiàn)象緩解，到高爐送風(fēng)后，滲水現(xiàn)象基本消除，說明烘爐效果非常理想。

（2）試壓檢漏。分為對(duì)高爐本體及煤氣系統(tǒng)、送風(fēng)管道系統(tǒng)試壓檢漏操作。主要對(duì)高爐本體及系統(tǒng)內(nèi)的所有焊縫，重點(diǎn)是施工焊縫、熱風(fēng)圍管焊縫，鵝頸管、直管法蘭、風(fēng)口各套間的結(jié)合部、冷卻設(shè)備密封罩、各進(jìn)出口管封板焊縫、人孔法蘭、上升管、下降管、探尺傳動(dòng)裝置法蘭（新?lián)Q爐殼）重點(diǎn)排查。以爐頂壓力為準(zhǔn)，最高壓力210kpa；高爐本體打壓共計(jì)2次，對(duì)試壓檢漏過程發(fā)現(xiàn)的大小漏點(diǎn)全部進(jìn)行了堵漏處理。 

3  開爐料及開爐參數(shù)

3.1  開爐參數(shù)

(1) 焦炭：本廠干熄焦

(2) 礦石：燒結(jié)礦70%+廠球30%（因燒結(jié)檢修未完成，使用落地?zé)Y(jié)礦）

(3) 熔劑：白云石

(4) 正常料焦比0.80t/t，R2=1.0

(5) 全爐干焦比：2.8t/t

(6) 空焦堿度R2：0.80

(7) 爐料平均壓縮率：13%

(8) 預(yù)計(jì)生鐵成分：[Si]=3.5%[Fe]=92.09%

(9) 礦批：16t

(10) 料線：1.5m

(11) 風(fēng)口尺寸：630×115mm

(12) 風(fēng)口數(shù)量：20個(gè)

(13) 風(fēng)口面積：0.2076m²

(14) 采用集中堵風(fēng)口開爐，工作風(fēng)口6個(gè)，總進(jìn)風(fēng)面0.0623m²，堵14個(gè)風(fēng)口

3.2  裝料參數(shù)

本次裝料共分四段，第一段為枕木，第二段鐵口以上至爐腰下沿為凈焦，第三段爐腰到爐身中下部為空焦，第四段爐身中部至1.5m料線為正常料。具體裝入?yún)?shù)見錯(cuò)誤！未找到引用源。。

表2方大特鋼1050m³高爐開爐裝料情況

3.3  布料原則

凈焦采用單環(huán)布料a=19°，空焦a=20°布料，正常料凈焦、空焦均采用a=25°布料，后隨著料線的增長逐步提高角度直至過度到多環(huán)布料，以保證整個(gè)料柱礦焦分布穩(wěn)定和連續(xù)性。

3.4  風(fēng)口狀態(tài)

20個(gè)風(fēng)口全部采用φ115*630mm風(fēng)口，進(jìn)風(fēng)面積0.2076m²，送風(fēng)前堵6個(gè)風(fēng)口送風(fēng)，進(jìn)風(fēng)面積0.145m²，堵風(fēng)口時(shí)用耐火磚堵嚴(yán)防止送風(fēng)后吹開；

3.5  鐵口富氧系統(tǒng)

南北兩個(gè)鐵口均安裝了富氧鼓風(fēng)系統(tǒng)：鐵口孔道預(yù)埋了鋼管，分別連接壓縮空氣和氧氣，實(shí)現(xiàn)通過向爐內(nèi)富氧鼓風(fēng)。

4  開爐達(dá)產(chǎn)情況

4.1  點(diǎn)火送風(fēng)過程

高爐于1月4日23:58點(diǎn)火送風(fēng)；送風(fēng)料線1.3m，風(fēng)壓78kpa，風(fēng)量930m³/min，風(fēng)溫750℃,同時(shí)兩個(gè)鐵口進(jìn)行富氧鼓風(fēng)，送風(fēng)27分鐘后17#風(fēng)口亮，42分鐘后全部風(fēng)口亮，35分鐘后料線開始松動(dòng)，按正常料線下料；8:20分煤氣防爆實(shí)驗(yàn)合格，引煤氣操作。送風(fēng)12小時(shí)后爐頂溫度明顯上升，說明高爐軟融帶已經(jīng)完全形成；

4.2  出渣鐵情況

高爐送風(fēng)10小時(shí)后南鐵口停止富氧鼓風(fēng)，鼓風(fēng)管拔出后，鐵口噴濺鐵花，10:10堵口；送風(fēng)15小時(shí)后根據(jù)計(jì)劃填料計(jì)算渣鐵生成量，當(dāng)爐缸內(nèi)渣鐵液面上升到鐵口中心線時(shí)，組織出鐵，渣鐵流動(dòng)性良好。開爐后第一爐鐵水[si]=4.98，鐵水溫度1398℃，爐渣堿度R₂=1.05。第2爐鐵水就改水渣系統(tǒng)，之后鐵水物理熱明顯升高，渣鐵流動(dòng)性好。隨著高爐冶強(qiáng)提高和爐溫下降、鐵量增多，1月6日16:00開始兩邊出鐵；高爐逐步恢復(fù)到正常水平操作；

4.3  送風(fēng)制度調(diào)整

（1）以爐況順行為基準(zhǔn)，穩(wěn)步加風(fēng)。第一次出鐵后風(fēng)量以100~150m³/min加風(fēng)。隨著冶強(qiáng)逐步提高，待14個(gè)風(fēng)口全風(fēng)后，1月7日開第一個(gè)風(fēng)口，之后以5個(gè)小時(shí)開一個(gè)風(fēng)口的速度開風(fēng)口，到1月9日最后一個(gè)風(fēng)口打開。隨著風(fēng)量、風(fēng)壓提高，適當(dāng)提高爐頂壓力，促進(jìn)形成穩(wěn)定的煤氣流；風(fēng)量增加見表3。

（2）抓住時(shí)機(jī)，逐步將風(fēng)溫和富氧用至正常水平；開爐時(shí)風(fēng)溫750℃，由于開爐爐溫水平較高，風(fēng)溫水平很難用上來，隨著降焦增煤措施到位，逐步提高風(fēng)溫使用水平，1月7日風(fēng)溫恢復(fù)到1150℃，逐步穩(wěn)定。開爐18小時(shí)后富氧3000m³/h。1月7日9:00實(shí)現(xiàn)了富氧7000m3/h的正常水平；風(fēng)溫使用情況見表4。

表2開爐后風(fēng)量變化

表1風(fēng)溫隨送風(fēng)后時(shí)間的變化

4.4  熱制度的調(diào)整

高爐開爐焦比750kg/t，出第一爐鐵后，焦比調(diào)整到630kg/t，之后根據(jù)爐溫及風(fēng)溫變化逐步降低焦比；送風(fēng)25小時(shí)后焦比降低到500kg/t，高爐開始噴煤；第4天焦比降低到420kg/t，煤比115kg/t；送風(fēng)后第一爐鐵[si]=4.82，鐵水溫度1398℃，第二爐鐵水溫度1421℃，說明爐缸已經(jīng)充分加熱，這其中一部分原因是本廠第一次使用預(yù)埋氧槍開爐。預(yù)埋氧槍是在鐵口插入氧搶，在不同階段通入不同純度的氧氣，以達(dá)到輔助加熱爐缸的目的，在本次開爐中取得了良好的效果。鐵水硅含量在送風(fēng)后40小時(shí)降低到1.0%以下。鐵水硅含量和鐵水溫度與爐次的關(guān)系見表2。

表2鐵水溫度和鐵水硅含量隨爐次的變化

5  結(jié)語

5.1  成功之處

1．本次開爐填充料計(jì)算，根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，充分考慮到本廠原料性能，選擇了適合的計(jì)算參數(shù)。填充料實(shí)際入爐情況和計(jì)算結(jié)果基本吻合，為成功開爐提供了基本的保障。

2．本次開爐使用的焦炭均為本廠自產(chǎn)干熄焦，物理化學(xué)性能穩(wěn)定，冶金性能良好，且焦比選擇合適。開爐后鐵水溫度迅速上升，鐵水硅含量和鐵水溫度迅速匹配，鐵水流動(dòng)性迅速好轉(zhuǎn)，爐前工作量明顯低于前幾次開爐。

3．本次開爐，本廠第一次使用預(yù)埋氧搶開爐，對(duì)爐缸的蓄熱起到了良好的輔助作用。

4．本次開爐對(duì)負(fù)荷的把握十分到位，送風(fēng)后40小時(shí)，鐵水硅含量已經(jīng)降低到1%以下，并且始終保持較好的物理熱，降硅過程是成功且迅速的。

5．本次開爐，各單位積極配合，使用專用鐵水罐裝鐵，在前期，將裝入的流動(dòng)性不好的鐵水和相鄰高爐的正常鐵水混合送往轉(zhuǎn)爐，為轉(zhuǎn)爐消化開爐初期異常鐵水創(chuàng)造了條件。

6．本次開爐生產(chǎn)組織較為完善，關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)派專人負(fù)責(zé)，克服了設(shè)備聯(lián)動(dòng)試車時(shí)間短，設(shè)備檢修項(xiàng)目多等困難，開爐后未發(fā)生非計(jì)劃休風(fēng)，為此次開爐提供了強(qiáng)有力的支持。

5.2  不足之處

1.  因與本高爐配套的燒結(jié)機(jī)檢修未完成，本次開爐使用的燒結(jié)礦為落地?zé)Y(jié)礦，冶金性能較差，為開爐過程中的爐況反復(fù)埋下了伏筆。

2.  開爐過程中有一次長時(shí)間大幅度的減風(fēng)過程，影響了開爐進(jìn)度。