朱志強(qiáng)，張童，王獻(xiàn)東，韓振
( 河鋼集團(tuán)承鋼公司煉鐵事業(yè)部，河北承德067000)
摘要: 針對(duì)河鋼承鋼360 m2 燒結(jié)機(jī)臺(tái)車(chē)運(yùn)行過(guò)程中的跑偏現(xiàn)象，分析了跑偏的原因及危害，提出了相應(yīng)的糾偏措施。通過(guò)校正中心線、更換并調(diào)整頭尾部彎軌、預(yù)留合適熱膨脹間隙等措施，燒結(jié)機(jī)的跑偏情況得到較大改善，漏風(fēng)率大大降低，彎軌現(xiàn)象得到有效控制。
關(guān)鍵詞: 燒結(jié)機(jī)； 跑偏； 治理； 漏風(fēng)
0 引言
河鋼承鋼煉鐵廠1 號(hào)360 m2 燒結(jié)機(jī)于2006 年投產(chǎn)，主要設(shè)備有: 柔性傳動(dòng)裝置、鋪底料裝置、原料給料裝置、九輥布料裝置、平料壓料裝置、頭部星輪裝配、隔熱裝置、排灰裝置、臺(tái)車(chē)裝配、尾部密封罩、吸風(fēng)裝置、頭尾端部密封裝置、頭部骨架、中部骨架、尾部骨架、頭部密封罩、尾部移動(dòng)裝置、蓖條壓平裝置、臺(tái)車(chē)吊具、潤(rùn)滑系統(tǒng)、粘結(jié)礦清掃裝置。
經(jīng)過(guò)多年運(yùn)行，燒結(jié)機(jī)出現(xiàn)了跑偏現(xiàn)象，其對(duì)設(shè)備及生產(chǎn)的影響有［1，2］: ( 1) 臺(tái)車(chē)在運(yùn)行過(guò)程中擠壓軌道、滑道、彎軌造成異常磨損，致使設(shè)備使用壽命縮短，由正常的10 年縮減為3 年; ( 2) 設(shè)備不穩(wěn)定，易發(fā)生頭尾部星輪與彎軌卡臺(tái)車(chē)車(chē)輪、臺(tái)車(chē)車(chē)輪脫落事故; ( 3) 設(shè)備漏風(fēng)率增大，燒結(jié)質(zhì)量不穩(wěn)定; ( 4)檢修周期縮短，滿(mǎn)足不了現(xiàn)代化生產(chǎn)要求，工人勞動(dòng)強(qiáng)度大。
本文分析了河鋼承鋼360 m2 燒結(jié)機(jī)跑偏的原因，通過(guò)對(duì)相關(guān)設(shè)備進(jìn)行調(diào)整和優(yōu)化，跑偏情況得到改善。
1 跑偏現(xiàn)狀
對(duì)于燒結(jié)機(jī)跑偏問(wèn)題，通過(guò)定修，對(duì)燒結(jié)機(jī)進(jìn)行了全面的檢查，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題如下:
( 1) 燒結(jié)機(jī)頭部星輪北側(cè)齒板外側(cè)與燒結(jié)機(jī)尾部星輪南側(cè)齒板的外側(cè)均有較大與臺(tái)車(chē)車(chē)輪摩擦的痕跡。
( 2) 南側(cè)風(fēng)箱梁上滑板底座及滑板沿臺(tái)車(chē)運(yùn)行方向出現(xiàn)不同程度的摩擦磨損，中部磨損量達(dá)到20mm。北側(cè)車(chē)輪與軌道異常磨損，部分臺(tái)車(chē)車(chē)輪沿磨損嚴(yán)重，南側(cè)臺(tái)車(chē)車(chē)輪與軌道接觸面偏北，最窄處僅30 mm。分別在燒結(jié)機(jī)頭尾部取2 點(diǎn)，中部取3 點(diǎn)進(jìn)行磨損量測(cè)量，結(jié)果見(jiàn)表1。
（3）燒結(jié)機(jī)臺(tái)車(chē)整體向北偏移30 mm，見(jiàn)圖1。
( 4) 北側(cè)頭部彎軌與臺(tái)車(chē)輪沿接觸處磨損出豁，磨損量達(dá)到18 mm × 12 mm; 北側(cè)尾部彎軌與臺(tái)車(chē)輪沿接觸處磨損出豁，磨損量達(dá)到22 mm ×15 mm，見(jiàn)圖2。
2 跑偏原因分析
燒結(jié)機(jī)在裝后冷試車(chē)時(shí)基本上不發(fā)生跑偏，但在熱態(tài)工況下卻出現(xiàn)了跑偏，主要原因如下:
( 1) 熱變形是引起臺(tái)車(chē)跑偏的主要原因［3］。燒結(jié)機(jī)在投產(chǎn)之后的一定時(shí)間內(nèi)，由于熱變形影響會(huì)導(dǎo)致跑偏現(xiàn)象，跑偏的嚴(yán)重程度與安裝精度和預(yù)留的熱膨脹間隙值之間有著重要的關(guān)系。
( 2) 頭、尾部彎軌的異常磨損加劇了臺(tái)車(chē)跑偏。檢查發(fā)現(xiàn)，頭、尾部彎軌與相對(duì)星輪間距不一致，相差達(dá)22 mm，見(jiàn)圖3 及表2。
( 3) 頭、尾星輪中心線的垂直度( 與燒結(jié)機(jī)中心線) 以及水平度。360 m2 燒結(jié)機(jī)頭部星輪在重負(fù)荷下產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)彈性變形，星輪驅(qū)動(dòng)側(cè)與非驅(qū)動(dòng)側(cè)的齒板產(chǎn)生相位差，兩側(cè)齒板與同一臺(tái)車(chē)的左右車(chē)輪嚙合不同步，使得臺(tái)車(chē)運(yùn)行軌跡發(fā)生變化，導(dǎo)致臺(tái)車(chē)在進(jìn)入水平軌道時(shí)出現(xiàn)向非驅(qū)動(dòng)側(cè)跑偏的現(xiàn)象。而檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，頭輪北側(cè)( 非驅(qū)動(dòng)側(cè)) 較南側(cè)( 驅(qū)動(dòng)側(cè))向東偏斜4 mm，尾輪北側(cè)較南側(cè)高2 mm，這在一定程度上又增加了臺(tái)車(chē)向北側(cè)的跑偏，見(jiàn)圖4。
3 跑偏治理
由于熱變形因素造成的燒結(jié)機(jī)臺(tái)車(chē)跑偏，使用冷態(tài)的糾偏方法是無(wú)效的，只有在熱負(fù)荷生產(chǎn)一段時(shí)間以后，待熱變形完全釋放后，對(duì)燒結(jié)機(jī)進(jìn)行一次全面的測(cè)量、校驗(yàn)和調(diào)整才能較好地解決跑偏問(wèn)題［4］。根據(jù)上述檢測(cè)數(shù)據(jù)，對(duì)燒結(jié)機(jī)跑偏進(jìn)行分析，制定出燒結(jié)機(jī)的糾偏方案［5 － 7］，將誤差控制在極限偏差范圍。具體調(diào)整措施如下:
( 1) 首先對(duì)原始燒結(jié)機(jī)中心線、頭尾輪中心線、尾輪中心標(biāo)高進(jìn)行核定，然后用鋼絲放線，分別對(duì)燒結(jié)機(jī)頭輪、尾輪、尾部移動(dòng)架、頭尾部彎軌、滑道、上下層直軌進(jìn)行找正糾偏，使之符合圖紙要求。
( 2) 更換頭尾部彎軌并進(jìn)行調(diào)整。首先調(diào)整內(nèi)外彎軌間距，使其上、中、下三段內(nèi)外彎軌間距相等;再調(diào)整兩側(cè)彎軌，使中心距為5780 ± 2 mm，兩側(cè)彎軌到燒結(jié)機(jī)中心線的對(duì)稱(chēng)距離偏差控制在2 mm 范圍內(nèi); 調(diào)整后將限位塊焊于彎軌座相應(yīng)的位置上。
( 3) 按照主機(jī)滑板的使用情況，更換成套的滑板?；赖膶?duì)稱(chēng)中心線與燒結(jié)機(jī)縱向中心線應(yīng)重合，公差為1 mm，兩滑道的直線度應(yīng)控制在2 mm范圍內(nèi); 兩側(cè)滑道的標(biāo)高偏差應(yīng)控制在1mm 范圍內(nèi); 滑道與燒結(jié)中心線的對(duì)稱(chēng)距離偏差為1 mm，滑板間距為4 690 ± 2mm; 滑道各部位預(yù)留熱膨脹間隙。同時(shí)，對(duì)變形磨損的風(fēng)箱支撐、滑板底座滑板等進(jìn)行處理，見(jiàn)圖5。
( 4) 在調(diào)整燒結(jié)機(jī)頭部星輪時(shí)，將非驅(qū)動(dòng)端軸承座向西移動(dòng)4 mm( 圖3a 值調(diào)整為－ 4 mm) ，以消除齒板的相位差，并在生產(chǎn)中進(jìn)行監(jiān)控，在每次檢修中進(jìn)行動(dòng)態(tài)調(diào)整。
( 5) 檢查各預(yù)留熱膨脹間隙處的間隙值大小，同時(shí)確保有相對(duì)滑動(dòng)要求的部位不得有焊接或有阻礙相對(duì)運(yùn)動(dòng)的因素存在。
( 6) 對(duì)機(jī)組結(jié)構(gòu)焊縫進(jìn)行檢查，并對(duì)螺栓連接部位及地腳螺栓進(jìn)行一次全面檢查、緊固。
4 結(jié)語(yǔ)
自2015 年9 月開(kāi)始，通過(guò)對(duì)燒結(jié)機(jī)進(jìn)行定修，按并上述方案進(jìn)行調(diào)整后運(yùn)行至今，燒結(jié)機(jī)跑偏情況得到較大改善，漏風(fēng)率大大降低，啃軌現(xiàn)象得到有效控制，臺(tái)車(chē)輪、滑板、油板、軌道、彎軌的磨損均在正常范圍內(nèi)，達(dá)到了預(yù)期效果。
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