崔庭湖

（山西建邦集團通才工貿(mào)有限公司  山西臨汾）

摘要：本文詳細記錄了通才煉鐵廠1280m³高爐（1號爐）于2025年3月的開爐全過程。通過系統(tǒng)化的打壓檢漏、精準烘爐控制、分階段裝料及參數(shù)優(yōu)化，實現(xiàn)了開爐一次性成功。重點總結(jié)了開爐流程、技術(shù)要點、參數(shù)調(diào)控、取消傳統(tǒng)的開爐使用空焦及問題處理，為同類高爐開爐提供實踐參考。

關(guān)鍵詞：打壓試漏；取消空焦；裝料；開爐；去中心焦

1  前言

通才煉鐵廠1號高爐高爐于2024年10月31日停爐改造，至2025年3月6日具備開爐條件正式啟動開爐程序，本次開爐大致流程為：先進行2次打壓檢漏，補漏完成后進行烘爐作業(yè)，烘爐15天后又進行2次打壓檢漏，補漏完成后開始裝料點火開爐。目標為安全高效恢復(fù)生產(chǎn)。

2  開爐關(guān)鍵技術(shù)流程

2.1  打壓檢漏（4次全流程）

打壓檢漏前制定了打壓檢漏方案，劃分各區(qū)域打壓檢漏責(zé)任人，制定相關(guān)突發(fā)狀況應(yīng)急預(yù)案，于2025年3月6日進行第一次打壓檢漏工作，本次檢出多處漏風(fēng)較大處，檢漏完成后進行補漏工作，補漏工作完成后于3月9日進行第2次打壓檢漏，經(jīng)過第一次檢漏補漏后，本次檢漏已無跑風(fēng)處，無大漏點，可以進行烘爐作業(yè)

首次檢漏（3月6日）：檢出多處漏點，完成補漏。

二次檢漏（3月9日）：無跑風(fēng)點，確認具備烘爐條件。

烘爐后復(fù)檢（3月24-25日）：第4次檢漏基本無漏點。
措施：制定分區(qū)域責(zé)任制及應(yīng)急預(yù)案，確保密封性達標。

2.2  烘爐控制（3月9日–24日）

高爐于2025年3月9日15:00開始烘爐，烘爐至3月24日05:00開始晾爐。烘爐采用熱風(fēng)烘爐，于北鐵口埋兩根熱電偶作為烘爐溫度依據(jù)，嚴格按照烘爐曲線進行烘爐，烘爐期間4小時倒一次爐頂大放散，確保頂溫不超350℃，氣密箱不超50℃

烘爐曲線圖

方式：熱風(fēng)烘爐，北鐵口埋設(shè)熱電偶實時監(jiān)測。

參數(shù)：頂溫≤350℃，氣密箱≤50℃；每4小時倒爐頂大放散一次。

時長：連續(xù)烘爐15天，嚴格按曲線執(zhí)行。

烘爐結(jié)束后于3月24日，25日又進行兩次打壓檢漏工作，第4次檢漏基本無漏點，檢漏完成后開始卸直吹管，裝木材，進行開爐后續(xù)準備工作。

3  開爐裝料工作

本次開爐料采用木材+凈焦+負荷料的方式裝料，高爐于3月27日開始進行裝木材作業(yè)，裝木材期間開始兩班倒，人員分配好白天晚上連續(xù)作業(yè)，于28日中午11:00木材裝至風(fēng)口小套往上1米處，確保小套不被焦炭砸壞，28日下午裝直吹管，磚堵4個風(fēng)口（堵4#、8#、15#、19#），送風(fēng)面積0.1659㎡。

28日下午18時開始裝凈焦，凈焦批重10噸，共裝44批凈焦，28日23:50凈焦以全部裝好，裝完凈焦后料線至9.9米，受燒結(jié)直供料影響，負荷料暫時沒有裝，負荷料于29日8：00開始裝料，29日14:20負荷料裝至3.47米料線，裝料完畢。

4  點火開爐工作

3月30日0:08高爐送風(fēng)點火，0:10除磚堵的四個風(fēng)口，其余風(fēng)口全亮，1:40引煤氣，調(diào)壓閥組調(diào)節(jié)頂壓，31日7:12 開始富氧，7:13南鐵口見渣堵口，12:42北場預(yù)埋氧槍吹氧出第一爐鐵，第一爐渣鐵成分如下：

13:17開始噴煤，初始煤量8t，單號槍噴煤；

17:45南場出第一爐，之后開始南北兩場輪流出鐵；

18:32開8號風(fēng)口，19:23開15號風(fēng)口，22:42開19號風(fēng)口，3月31日02:00開4號風(fēng)口，至此全部風(fēng)口已開。

開爐參數(shù)控制見下表：

5  開爐參數(shù)調(diào)控

5.1  核心參數(shù)趨勢

風(fēng)量控制由初始的1255m³/min → 逐步提升至3005m³/min（富氧后），

富氧7:12啟動，初始（1600m³/h）→ 峰值7400m³/h（3月31日），

13:17開始啟噴煤（初始8t/h）→ 穩(wěn)定至100t/h以上。

爐溫（[Si]）開爐初期1.61% → 24h后降至0.36%（趨于穩(wěn)定）。

5.2  取消中心加焦

1280m³高爐開爐后取消了傳統(tǒng)的中心加焦模式，采用了先進的“平臺+漏斗”式布料矩陣，精心設(shè)計礦石和焦炭的布料方式，在這種布料模式下，增加了礦石在中心區(qū)域的分布比例，使得礦石能夠更好地與煤氣接觸反應(yīng)，同時替代了原中心焦在爐內(nèi)的支撐作用，維持了爐內(nèi)合理的料柱結(jié)構(gòu)，解決傳統(tǒng)中心加焦模式下煤氣利用率低、燃料消耗高的難題，從根本上改變了高爐內(nèi)部的爐料分布結(jié)構(gòu)。

傳統(tǒng)中心加焦料制

開爐后使用的“平臺+漏斗”料制

上表分別為停爐前使用的中心加焦布料模式和開爐使用的“平臺+漏斗”布料模式，可看出開爐前O角為4檔角度，圈數(shù)分布為3-4-4-3，邊緣區(qū)域礦石分布較均勻，C角在邊緣（39°→34.5°）圈數(shù)為3-3-2，焦炭量適中，避免邊緣氣流過度發(fā)展；

取消中心焦后O角度范圍為3檔34°→30°（僅4°跨度），圈數(shù)3-4-3，礦石層高度集中，形成窄而平的礦石平臺，穩(wěn)定上部爐料結(jié)構(gòu)，C角度從 36°→24.5°（跨度11.5°），圈數(shù)3-3-3-2-2-1，焦炭層由外向內(nèi)平緩下降，形成寬漏斗，促進氣流均勻分布，C最小角度為 24.5°（相比傳統(tǒng)的11°大幅外移），中心焦炭量減少，更依賴平臺結(jié)構(gòu)維持氣流。改變了高爐內(nèi)部的氣流通道，促使煤氣流向中心區(qū)域擴散，使得邊緣與中心煤氣的分布更加均衡。這種均衡的煤氣分布極大地增強了煤氣與礦石之間的還原反應(yīng)效率，提高了高爐的冶煉效果。

同時熱量集中利用，減少中心焦的使用，意味著減少了中心焦冗余的熱儲備。如此一來，熱量能夠更加高效地集中于爐缸活躍區(qū)域，減少了熱量在高爐內(nèi)部的無效散失，提高了能源利用率。

關(guān)鍵事件應(yīng)對

鐵口噴濺：采用開口后壓炮2次操作，緩解噴濺。

除塵停電：開爐次日礦槽除塵故障，導(dǎo)致減風(fēng)減產(chǎn)。

6  技術(shù)亮點與不足

亮點

1. 本次開爐采用木材加凈焦加負荷料開爐，開爐鐵量計算準確，第一爐鐵直接過撇渣器。

2. 開爐爐況基本穩(wěn)定順行，沒有出現(xiàn)大的波動。

3. 創(chuàng)新性地取消中心焦，構(gòu)建平臺漏斗布料矩陣，有效解決了傳統(tǒng)中心加焦模式下煤氣利用率低、燃料消耗高的難題，從根本上改變了高爐內(nèi)部的爐料分布結(jié)構(gòu)。

不足與改進

1. 鐵口潮濕：導(dǎo)致噴濺嚴重，需優(yōu)化鐵口干燥工藝。

2. 設(shè)備保障不足：除塵停電暴露應(yīng)急準備缺陷，建議增設(shè)備用電源。

7  結(jié)論

本次開爐通過嚴格的檢漏流程、科學(xué)的烘爐曲線、分階段裝料策略及動態(tài)參數(shù)調(diào)控，實現(xiàn)了1280m³高爐安全高效復(fù)產(chǎn)。第一爐鐵成分達標、爐況順行，印證了技術(shù)方案的可行性。未來需重點優(yōu)化鐵口防潮及設(shè)備應(yīng)急體系，進一步提升開爐效率。

參考文獻
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