夏建國(guó) 喻紅發(fā) 徐楊

（寶武集團(tuán)鄂城鋼鐵有限責(zé)任公司  湖北 鄂州436000）

摘要：對(duì)鄂鋼2號(hào)高爐爐缸側(cè)壁溫度持續(xù)上升的原因進(jìn)行了分析，通過保持爐況長(zhǎng)期穩(wěn)定順行，優(yōu)化操作制度，加強(qiáng)鐵口維護(hù)，使用鈦礦護(hù)爐，完善爐缸監(jiān)控體系等措施，爐缸側(cè)壁溫度得到了有效控制，確保了高爐生產(chǎn)安全。

關(guān)鍵詞：爐缸；側(cè)壁溫度；護(hù)爐

1  引言

鄂鋼2號(hào)高爐（1800m³）于2013年4月7日點(diǎn)火開爐，2019年4月開始南鐵口附近區(qū)域側(cè)壁（標(biāo)高9.494米處）溫度持續(xù)上升，當(dāng)時(shí)采取降低冶強(qiáng)、縮小該區(qū)域風(fēng)口面積等措施將側(cè)壁溫度控制下后，側(cè)壁溫度又歷經(jīng)多次反復(fù)，且存在高溫區(qū)域擴(kuò)大發(fā)展、多區(qū)域溫度上升的情況，爐缸侵蝕在逐步加重，爐缸安全狀態(tài)形勢(shì)嚴(yán)峻 ^[1] [2]。爐缸側(cè)壁溫度控制難度大易反復(fù)，后續(xù)生產(chǎn)需時(shí)時(shí)刻刻監(jiān)視爐缸側(cè)壁狀態(tài)。通過保持爐況長(zhǎng)期穩(wěn)定順行，優(yōu)化操作制度，加強(qiáng)鐵口維護(hù)，使用鈦礦護(hù)爐，完善爐缸監(jiān)控體系等措施，該區(qū)域的側(cè)壁溫度得到有效控制，確保了高爐生產(chǎn)安全^[3]。

2  爐缸側(cè)壁溫度上升原因分析

鄂鋼2號(hào)高爐爐缸結(jié)構(gòu)如圖1所示，熱電偶插入方位如圖2所示。爐缸為底爐缸砌筑大塊碳磚加微孔剛玉陶瓷杯的綜合爐底結(jié)構(gòu)，鐵口中心線標(biāo)高10.8米。標(biāo)高9.494米、8.694米區(qū)域?yàn)橥ǔＫf的“象腳”侵蝕區(qū)域^[4]。2號(hào)高爐爐缸側(cè)壁侵蝕現(xiàn)象比較嚴(yán)重區(qū)域集中在兩鐵口方位。自第一次側(cè)壁溫度異常升高后，爐缸側(cè)壁溫度異常上升點(diǎn)在增加、波動(dòng)幅度在一次次加劇，如圖3所示。爐缸側(cè)壁溫度異常升高會(huì)直接影響到高爐本體安全，極大地制約高爐生產(chǎn)。所以分析側(cè)壁溫度異常上升的原因并針對(duì)性地做出應(yīng)對(duì)措施對(duì)高爐的高產(chǎn)低耗有著重要意義。

圖1 1800m³高爐爐構(gòu)及電偶埋入情況

圖2標(biāo)高8.694米熱電偶插入方位

圖3南鐵口區(qū)域溫度曲線

經(jīng)過綜合研判分析后，將影響2號(hào)高爐爐缸側(cè)壁溫度上升原因總結(jié)為以下幾點(diǎn)：

一是高爐在短期內(nèi)多次進(jìn)行強(qiáng)化冶煉。在第一次爐缸側(cè)壁溫度異常上升之前，2號(hào)高爐多次采取強(qiáng)化冶煉措施，高爐連續(xù)性提產(chǎn)，2019年1月至4月高爐利用系數(shù)由2.97t/m³.d逐步提升至3.17t/m³.d。產(chǎn)量提升后爐外出鐵速度快、鐵流變大產(chǎn)生環(huán)流，爐內(nèi)渣鐵對(duì)爐缸側(cè)壁沖刷加劇，導(dǎo)致爐缸溫度上升。

二是爐缸中心不活，中心死料柱透液性較差。中心透液性較差會(huì)使渣鐵向中心流動(dòng)的難度加大，渣鐵更易在靠近爐缸區(qū)域進(jìn)行環(huán)流。大量渣鐵沿著爐缸側(cè)壁運(yùn)動(dòng)會(huì)加劇對(duì)炭磚的沖刷，且一旦存在部分位置被侵蝕往往會(huì)連帶著將周圍部分侵蝕加劇，這會(huì)直接導(dǎo)致側(cè)壁溫度上升。爐缸中心不活的原因^[5]：（1）原料質(zhì)量尤其是焦炭質(zhì)量下降，中心死料柱焦炭粒級(jí)變小，爐芯透氣性變差，在提產(chǎn)過程中從1月至4月焦炭M40由88.6%降至86.4%，反應(yīng)后強(qiáng)度由67.3%降至65.8%；（2）風(fēng)速不足、回旋區(qū)縮短，吹向中心風(fēng)量減少，不利于中心渣鐵的流出，也會(huì)導(dǎo)致中心溫度下降，當(dāng)時(shí)2號(hào)高爐風(fēng)速僅維持在240m/s左右，小于250—260m/s的合理風(fēng)速要求。

三是渣鐵流動(dòng)性變差。渣鐵流動(dòng)性變差會(huì)導(dǎo)致其更難向中心流動(dòng)從而加劇鐵水環(huán)流，不利于側(cè)壁溫度的控制^[6]。（1）爐溫控制失誤或爐況異常，爐溫低物理熱不足，致使?fàn)t渣流動(dòng)性變差；（2）渣堿長(zhǎng)期控制不合適，與爐缸狀態(tài)不匹配，渣鐵黏稠導(dǎo)致流動(dòng)性變差。在2018年底鐵水質(zhì)量采用硅硫雙命中率進(jìn)行考核，為保證鐵水質(zhì)量滿足要求，高爐長(zhǎng)期將爐渣堿度控制在1.25左右，鐵水物理熱1509℃，平均[Si]為0.27%，而[S]僅為0.016%，渣鐵流動(dòng)性變差。

四是爐外出鐵組織較差，鐵口維護(hù)不到位。2號(hào)高爐兩個(gè)鐵口共用一套渣處理設(shè)備，先天設(shè)計(jì)的不足給爐外生產(chǎn)組織帶來極大的不便。而在一段時(shí)間內(nèi)爐外經(jīng)常出現(xiàn)堵口跑泥、鐵口開漏、單鐵口作業(yè)等多種異常情況，鐵口泥包不能得到有效維護(hù)，對(duì)爐缸側(cè)壁的保護(hù)削弱。而2號(hào)高爐側(cè)壁溫度高溫點(diǎn)又集中于鐵口兩側(cè)，鐵口維護(hù)好壞直接影響該區(qū)域溫度控制的難易程度。

3  控制側(cè)壁溫度的措施

3.1  保持爐況長(zhǎng)期穩(wěn)定順行

爐況順行是高爐安全生產(chǎn)的基礎(chǔ)，同樣爐況順行也對(duì)爐缸狀態(tài)有著直接的影響。

爐況異常時(shí)常常伴隨著風(fēng)量萎縮、氣流波動(dòng)以及渣皮劇烈波動(dòng)。這些不穩(wěn)定狀態(tài)往往會(huì)造成大量生料和渣皮進(jìn)入爐缸，大量消耗爐缸儲(chǔ)熱影響爐缸活躍。此外頻繁的慢風(fēng)、休復(fù)風(fēng)也會(huì)破壞煤氣流的正常分布，削弱中心死焦柱的正常置換速度，使其透液性變差，從而影響到爐缸活躍狀態(tài)。

（1）加強(qiáng)原燃料質(zhì)量管控

“七分原料，三分操作”是所有從事高爐生產(chǎn)人員的共識(shí)。①確保入爐焦炭質(zhì)量。通過優(yōu)化配煤結(jié)構(gòu)及加強(qiáng)熱工制度管理，焦炭質(zhì)量有了顯著提升，M40可長(zhǎng)期穩(wěn)定在91%左右，反應(yīng)后強(qiáng)度穩(wěn)定在70%左右。②加強(qiáng)槽下管理，減少粉末入爐。一是加強(qiáng)篩分管理，控制篩分速度。在滿足高爐料速的情況下適當(dāng)減小篩分速度可以保證篩分效果，充分篩出原燃料中的粉末。在保證料速的前提下，我們對(duì)槽下的篩分速度做出了如下要求：焦炭≤1t/min，燒結(jié)礦≤3.5t/min，塊礦≤3t/min，球團(tuán)≤3t/min。入爐粉末較少有利于上部氣流的穩(wěn)定，也有利于渣皮穩(wěn)定。

二是優(yōu)化槽存管理，確保料倉(cāng)槽位。保證料倉(cāng)有較高的槽位可以減少槽上在往槽下帶料時(shí)的高度差，減輕因帶料造成的原燃料摔打。經(jīng)過跟蹤分析發(fā)現(xiàn)焦炭倉(cāng)帶料時(shí)的槽位與焦丁倉(cāng)槽位存在較強(qiáng)的相關(guān)關(guān)系。當(dāng)帶焦時(shí)槽位較低，后續(xù)焦丁槽位將持續(xù)上升，說明帶料過程中的摔打是導(dǎo)致小粒度焦炭量增加的主要原因之一。優(yōu)化槽存管理對(duì)改善原燃料質(zhì)量也有重要意義。要求正常情況焦炭倉(cāng)位不得低于4.5m，礦石倉(cāng)位不得低于4m，倉(cāng)位較低時(shí)督促原料及時(shí)帶料。經(jīng)過優(yōu)化實(shí)施以后，焦丁入爐量平均減少約200kg/批，此舉有效保證了爐內(nèi)軟熔帶焦窗厚度穩(wěn)定，有利于氣流穩(wěn)定。

（2）減少爐內(nèi)漏水

2號(hào)高爐冷卻系統(tǒng)采用軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)。冷卻系統(tǒng)向爐內(nèi)漏水會(huì)明顯影響高爐順行。日常生產(chǎn)中加強(qiáng)膨脹罐水位的監(jiān)視，水位異常時(shí)及時(shí)排查原因。發(fā)現(xiàn)爐身冷卻壁破損后及時(shí)處理，減少向爐內(nèi)漏水。

當(dāng)查出冷卻壁立管破損漏水時(shí)，將破損段立管上下的進(jìn)出水閥門關(guān)閉并進(jìn)行跳接處理。利用休風(fēng)機(jī)會(huì)對(duì)其進(jìn)行穿管再生。這種措施既可以確保該破損立管區(qū)域的冷卻強(qiáng)度又可以杜絕向爐內(nèi)漏水。當(dāng)穿管冷卻壁再次破損時(shí)會(huì)在休風(fēng)時(shí)對(duì)其進(jìn)行灌漿封堵。

為保障冷卻壁安全，在日常操作上也進(jìn)行了一系列的調(diào)整；

①高爐操作以發(fā)展中心，合理控制邊緣氣流并力保氣流穩(wěn)定為指導(dǎo)方針，避免冷卻壁熱面因爐內(nèi)煤氣流的不穩(wěn)定導(dǎo)致冷卻壁溫度應(yīng)力的產(chǎn)生；

②調(diào)整冷卻壁的冷卻水量流量（≥4500m³/h），同時(shí)降低冷卻壁的供水溫度至最低限度，提高系統(tǒng)的冷卻強(qiáng)度，促進(jìn)冷卻壁熱面保護(hù)性渣皮的形成及穩(wěn)定，避免冷卻壁本體過早侵蝕或燒損。

（3）完善設(shè)備功能

設(shè)備功能不足也是制約2號(hào)高爐不能長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定順行的原因之一。

①料罐稱量改進(jìn)。2號(hào)高爐料罐秤自投產(chǎn)后一直存在稱重有波動(dòng)的現(xiàn)象，尤其表現(xiàn)在料空零位漂移比較嚴(yán)重。經(jīng)過研究后實(shí)施了一系列的技改項(xiàng)目，最終實(shí)現(xiàn)了料罐稱重的穩(wěn)定可靠，達(dá)到了精準(zhǔn)布料目的，上部調(diào)劑更加準(zhǔn)確，有利于爐況的順行穩(wěn)定。

②爐底水冷系統(tǒng)改造。2號(hào)高爐在原設(shè)計(jì)上爐底冷卻用水不可單獨(dú)進(jìn)行調(diào)整，通過技改后目前可手動(dòng)調(diào)節(jié)爐底冷卻水流量。此舉可以針對(duì)爐缸狀態(tài)進(jìn)行相對(duì)靈活的冷卻強(qiáng)度調(diào)整。

③水站設(shè)備更新。由于設(shè)計(jì)能力不足以及投運(yùn)時(shí)間較長(zhǎng)，2號(hào)高爐水站對(duì)軟水水溫的控制能力略有欠缺。將水站空冷器逐步更新后基本可以滿足高爐對(duì)水溫控制的要求，保證了軟水進(jìn)水溫度的穩(wěn)定。

3.2  優(yōu)化操作制度

（1）發(fā)展中心氣流合理控制邊緣氣流

在氣流調(diào)控上2號(hào)高爐堅(jiān)持以發(fā)展中心氣流為主，適當(dāng)控制邊緣氣流的思想。此種氣流控制方案可以促進(jìn)中心死焦柱內(nèi)渣鐵的置換，削弱爐缸內(nèi)部鐵水環(huán)流，同時(shí)也可以起到保護(hù)爐身冷卻壁的效果。同時(shí)對(duì)原燃料質(zhì)量波動(dòng)也有更好的抵抗力，有利于爐況保持穩(wěn)定。

為實(shí)現(xiàn)此種氣流分布，在上部調(diào)劑上采用表1所示中心加焦的布料模式，適當(dāng)減少邊緣氣流分布。

表1 2號(hào)高爐布料矩陣

此外在下部調(diào)劑上也采取了多種措施；

①將風(fēng)口角度由斜5度改為斜7度，減輕因風(fēng)口中套上翹對(duì)風(fēng)口回旋區(qū)的影響，促進(jìn)爐缸煤氣初始?xì)饬鞯暮侠矸植迹?/p>

②風(fēng)口長(zhǎng)度由600mm逐漸加長(zhǎng)到640mm，保證風(fēng)速≥265m/s，實(shí)現(xiàn)爐缸工作均勻活躍，保障爐況穩(wěn)定順行；

③縮小進(jìn)風(fēng)面積，將進(jìn)風(fēng)面積由0.294m²縮小至0.281m²。利用休風(fēng)機(jī)會(huì)在縮小進(jìn)風(fēng)面積的同時(shí)將鐵口上方兩側(cè)1#、13#風(fēng)口直徑120mm改為115mm。

④定檢修周期，對(duì)上翹風(fēng)口中套進(jìn)行更換調(diào)整。

（2）熱制度、造渣制度調(diào)整

爐缸是高爐的發(fā)動(dòng)機(jī)。保證爐缸活躍，改善爐缸熱狀態(tài)以保證爐缸有充足的熱量?jī)?chǔ)備也對(duì)爐缸維護(hù)有著重要意義。充足的熱量?jī)?chǔ)備首先可以保證爐缸鐵水有充足的滲碳能力，還可以保證爐缸內(nèi)部渣鐵有充足的熱量。如果爐缸內(nèi)部鐵水碳成分不飽和時(shí)，當(dāng)其與爐缸炭磚直接接觸就會(huì)在接觸面上帶走炭磚的碳元素，這就會(huì)加劇炭磚侵蝕。渣鐵有充足的物理熱可以確保爐渣流動(dòng)性，這不僅有利于均勻爐缸內(nèi)的渣鐵成分也有利于爐缸內(nèi)部的渣鐵的流入與流出。

調(diào)整高堿度操作模式，優(yōu)化鐵水雙命中率考核范圍，鐵水平均[Si]控制在0.4%左右，[S]在0.025%左右，渣堿基本維持在1.20倍。

3.3  加強(qiáng)鐵口維護(hù)

鐵口維護(hù)欠佳是導(dǎo)致鐵口區(qū)域側(cè)壁溫度上升的主要原因之一，加強(qiáng)鐵口維護(hù)也是爐外工作的重點(diǎn)。2號(hào)高爐兩個(gè)出鐵口共用一套渣處理系統(tǒng)，先天設(shè)計(jì)的不足給爐外生產(chǎn)組織帶來了極大的不便。在鐵口維護(hù)上采取以下措施：

（1）穩(wěn)定鐵口深度。將鐵口深度控制由2.8±0.2m調(diào)整為3.2±0.2m。合理的鐵口深度可以有效減少環(huán)流，也可以通過加大泥包擴(kuò)大泥包在爐墻上的覆蓋區(qū)域。

（2）杜絕跑泥。以2號(hào)高爐為試點(diǎn)，逐步推進(jìn)爐前自動(dòng)化升級(jí)。其中“一鍵式開堵鐵口”應(yīng)用后，優(yōu)化打泥程序增添分段式打泥操作，排除人為操作影響，鐵口堵口跑泥現(xiàn)象下降明顯，鐵口合格率提升到98%以上。

（3）采用鐵口預(yù)鉆操作，縮短開口時(shí)間，提升鐵口作業(yè)率。在鐵口堵口拔炮后提前預(yù)鉆鐵口眼300mm—500mm深度，保證鐵口眼穩(wěn)定鐵口通道穩(wěn)定，也可縮短開口時(shí)間。2號(hào)高爐出鐵作業(yè)率由85%提升至91%，平均鐵水流速降低至4.8t/min左右，有效降低了渣鐵對(duì)泥包沖刷。

3.4  使用鈦礦護(hù)爐

高爐配用鈦礦護(hù)爐是國(guó)內(nèi)普遍采用的保護(hù)爐缸措施。而鈦礦護(hù)爐可作為應(yīng)急措施，不宜作為常規(guī)手段進(jìn)行長(zhǎng)期使用^[7]。

在爐缸側(cè)壁溫度快速上升階段會(huì)配用鈦礦。在使用鈦礦進(jìn)行護(hù)爐時(shí)在操作上將鐵水硅含量控制在0.4%—0.6%。根據(jù)具體情況選擇鈦礦使用比例，一般鈦礦配用比例為1%左右，鐵水鈦含量控制在0.15%—0.2%。

圖4 鐵水鈦含量與側(cè)壁溫度曲線

3.5  完善爐缸監(jiān)控體系

要實(shí)現(xiàn)精準(zhǔn)地監(jiān)測(cè)爐缸側(cè)壁狀態(tài)，需要有更有效的手段。為實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)精準(zhǔn)監(jiān)控，擇機(jī)更換異常顯示熱電偶。同時(shí)在計(jì)劃?rùn)z修時(shí)增設(shè)爐缸冷卻壁熱電偶20個(gè)點(diǎn)，對(duì)熱負(fù)荷變化情況進(jìn)行監(jiān)測(cè)。

3.5.1  建立高爐爐缸側(cè)壁溫度與相應(yīng)殘厚管理標(biāo)準(zhǔn)

（1）爐缸殘厚經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式

L剩余=[(1150-T深)/（T深- T淺）]×（L深- L淺）+ L深

其中，L剩余，mm—碳磚剩余厚度；

T深—電偶深點(diǎn)檢測(cè)溫度，℃；

T淺—電偶淺點(diǎn)檢測(cè)溫度，℃；

L深—電偶深點(diǎn)插入碳磚深度，mm，2高爐深點(diǎn)插入450mm；

L淺—電偶淺點(diǎn)插入碳磚深度，mm，2高爐淺點(diǎn)插入150mm。

爐缸殘厚實(shí)行溫度創(chuàng)新高管理，即按照碳磚侵蝕不可逆的原則，以電偶最高溫度或最大溫差計(jì)算最小殘厚值^[8]，根據(jù)目前溫度計(jì)算，該部位碳磚殘厚1110mm。

（2）熱流強(qiáng)度計(jì)算公式

Q=c×（t2-t1）×W÷S^[9]

其中，Q -- 熱負(fù)荷，J/h ；

c -- 水的比熱容，J/(kg.℃)，一般取4.1868 J/(kg.℃) ；

t1、t2分別為冷卻設(shè)備進(jìn)水和出水溫度，℃；

W--冷卻水用量，m3/h；

S--熱流面積，m2

（3）正常爐缸電偶溫度殘厚管理標(biāo)準(zhǔn)

爐缸電偶溫度的殘厚管理標(biāo)準(zhǔn)

標(biāo)高9.494米、標(biāo)高8.694米電偶插入碳磚深度：深點(diǎn)450mm，淺點(diǎn)150mm，深點(diǎn)與淺點(diǎn)溫度基本一致。

3.5.2  預(yù)警機(jī)制

（1）二級(jí)預(yù)警管控措施（400—500℃）

①爐內(nèi)操作：適當(dāng)降低冶強(qiáng)，風(fēng)量控制由4500m³/min降至4400m³/min以內(nèi)，氧量10000m³/h，物理熱≥1500℃, 0.3＜[Si]＜0.5，[S]<0.035%；縮小風(fēng)口或加長(zhǎng)風(fēng)口；申請(qǐng)減產(chǎn)3%（5500t/d—5300t/d）。

②爐前操作：鐵口深度≥3.1m；鐵口部位溫度高時(shí)，使用釩鈦炮泥；加強(qiáng)鐵口維護(hù)，采取有效措施，避免漏鐵、重出現(xiàn)象；側(cè)壁溫度高區(qū)域鐵口減少出鐵次數(shù)。

③改變爐料結(jié)構(gòu)，采用釩鈦球團(tuán)、釩鈦礦護(hù)爐，鐵水鈦含量0.15%—0.2%。

④冷卻制度：檢查冷卻設(shè)備漏水情況，及時(shí)更換漏水冷卻設(shè)備；爐缸冷卻強(qiáng)度用至最大能力，降低進(jìn)水溫度至最低；嚴(yán)格執(zhí)行水質(zhì)控制標(biāo)準(zhǔn)。

⑤自動(dòng)檢測(cè)：爐基檢測(cè)水溫差及爐殼溫度，間隔4h發(fā)相關(guān)數(shù)據(jù)至“高爐爐況信息群”。

（2）一級(jí)預(yù)警管控措施（500—650℃）

①爐內(nèi)操作：適當(dāng)降低冶強(qiáng)，風(fēng)量控制由4500m³/min降至4300m³/min，暫時(shí)堵局部風(fēng)口，抑制溫度上漲趨勢(shì)。物理熱≥1500℃, 0.4＜[Si]＜0.6，[S]<0.030%；縮小風(fēng)口面積，增加風(fēng)口長(zhǎng)度；申請(qǐng)減產(chǎn)5%（5500t/d—5200t/d）。

②爐前操作：鐵口深度≥3.1m；鐵口部位溫度高時(shí)，使用釩鈦炮泥；加強(qiáng)鐵口維護(hù)，采取有效措施，避免漏鐵、重出現(xiàn)象；側(cè)壁溫度高區(qū)域鐵口進(jìn)一步減少出鐵次數(shù)。

③改變爐料結(jié)構(gòu)，采用釩鈦球團(tuán)、釩鈦礦護(hù)爐，鐵水鈦含量0.15%—0.2%。

④冷卻制度：檢查冷卻設(shè)備漏水情況，及時(shí)更換漏水冷卻設(shè)備；爐缸冷卻強(qiáng)度用至最大能力，降低進(jìn)水溫度至最低；嚴(yán)格執(zhí)行水質(zhì)控制標(biāo)準(zhǔn)。

⑤自動(dòng)檢測(cè)：爐基檢測(cè)水溫差及爐殼溫度，每4h在“高爐爐況信息群”匯報(bào)熱電偶溫度變化情況。

⑥其它：如有上述沒有描述到的異常情況出現(xiàn)時(shí)，及時(shí)匯報(bào)生產(chǎn)技術(shù)室，溫度小于500℃開始逐步返回調(diào)整量。

（3）休風(fēng)凉爐或停產(chǎn)（＞650℃）

①由煉鐵廠成立長(zhǎng)壽工作小組統(tǒng)一協(xié)調(diào)指揮。長(zhǎng)壽工作小組每天制定操作方針，由分管廠領(lǐng)導(dǎo)批準(zhǔn)后高爐執(zhí)行。

②殘厚＜300mm，由生產(chǎn)技術(shù)室整理相關(guān)材料向公司匯報(bào)，按公司指示執(zhí)行。

③停爐標(biāo)準(zhǔn)：殘厚＜300mm或確認(rèn)深電偶或舊電偶前端為燒壞。

4  結(jié)束語(yǔ)

通過實(shí)踐表明，爐缸側(cè)壁溫度是可以控制的，只要進(jìn)行合適的護(hù)爐措施也可以做到爐缸狀態(tài)安全可控。

（1）保持爐況長(zhǎng)期穩(wěn)定順行是做好護(hù)爐工作的基礎(chǔ)。

（2）通過優(yōu)化操作制度，抑制爐缸內(nèi)部鐵水環(huán)流。發(fā)展中心氣流適當(dāng)控制邊緣氣流加以合適的熱制度造渣制度控制，保持中心氣流通暢，消除爐缸中心不活現(xiàn)象。

（3）加強(qiáng)鐵口維護(hù)，提高鐵口合格率，保持鐵口穩(wěn)定率，確保鐵口泥包穩(wěn)定，降低鐵水流速保護(hù)爐缸側(cè)壁。

（4）適時(shí)地配用鈦礦進(jìn)行護(hù)爐。

（5）建立完善的爐缸監(jiān)控體系，建立相應(yīng)的預(yù)警制度。

2020年?duì)t缸側(cè)壁溫度上升得到有效控制，至2023年12月停爐更換冷卻壁，爐缸侵蝕未發(fā)展，最低碳磚殘厚仍有700mm左右，爐缸安全受控。

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