馮磊，侯向平
（陜鋼集團漢中鋼鐵有限責(zé)任公司，陜西勉縣724200）
摘 要：陜鋼2 280 m3高爐送風(fēng)后因堵風(fēng)口少、加風(fēng)較快，造成復(fù)風(fēng)3 h后小套燒損,被迫休風(fēng)更換。二次送風(fēng)后，通過集中堵風(fēng)口，合理控制風(fēng)量等操作參數(shù)，復(fù)風(fēng)72h后，爐況基本正常，各項經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)已恢復(fù)至正常水平。
關(guān)鍵詞：高爐；堵風(fēng)口；計劃休風(fēng)；操作參數(shù)
陜鋼集團漢鋼公司（全文簡稱“漢鋼”）2 280 m3高爐由中冶南方設(shè)計，高爐采用串罐無料鐘爐頂設(shè)備、爐體軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng)、炭磚與陶瓷杯結(jié)合的爐底、爐缸結(jié)構(gòu)等先進工藝；高爐于2012年8月15日點后投產(chǎn)，自2012年10月份開始噴煤富氧后,各項技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)逐年均有所提升。
1計劃檢修前高爐爐況
1 ）休風(fēng)前各項經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)見表l。
2）休風(fēng)前，爐況整體穩(wěn)定順行，風(fēng)量、風(fēng)溫、頂壓等參數(shù)均處較高水平，物理熱充沛，爐缸活躍，具體工藝參數(shù)見表2。
3）計劃檢修休風(fēng)注意事項及休風(fēng)料。布料矩陣: C92827262524213O928373625241 ；休風(fēng)前一個班停用塊礦，配加鎰礦1t/批；酸性料配比可根據(jù)燒結(jié)礦堿度及實際爐渣堿度進行調(diào)整；上12個凈焦時，如頂溫失控，可臨時減風(fēng),待正常后恢復(fù)風(fēng)量至正常，同時保證休風(fēng)料下達指定位置。休風(fēng)料：12C中mc=18t，體積 281.5 m3；4(5CO+C)中 mc=18 t，mO=45 t(含猛礦 1.5 t)，負(fù)荷 2.08，體積 976.6 m3；8CO 中化=18t，mO=45 t(含猛礦 1.5 t)，負(fù)荷 2.50，體積 353.1 m3；7CO 中 mc=18t，mO=48t(含猛礦 1.5t),負(fù)荷 2.67，體積 329.8 m3；7CO 中mc=18 t，mO=50 t(含猛礦 1.5 t)，負(fù)荷 2.78，體積 307.8 m3。即:12C+4(5CO+C)+8CO+ 7CO+7CO。休風(fēng)后爐參數(shù)見表3。
3復(fù)風(fēng)操作
3.1送風(fēng)前準(zhǔn)備工作
1） 檢查確認(rèn)各系統(tǒng)入孔關(guān)閉完好,開口機、泥炮等設(shè)備啟運正常。
） 東場具備出鐵條件，主溝溝底墊焦粉后鋪河沙，再用搗打料作出溝型，兩側(cè)用沙壩擋，開口機角度由14。調(diào)整為9。。
3） 布料矩陣:C92827262524213 O82736352。mc=14.0t，mO=40t（含 Mn 礦=1 t），負(fù)荷 2.86。
4） 送風(fēng)裝置密封嚴(yán)實，堵3號、6號、9號、10號、 11號、12號、13號、14號、15號、16號、19號、20號、23號、26號，開12個風(fēng)口復(fù)風(fēng)，送風(fēng)前重新堵泥確保不被吹開。
5） 干渣坑具備放干渣的條件。
6）恢復(fù)爐況期間停塊礦、焦丁，改善料柱透氣性。
3.2復(fù)風(fēng)爐況恢復(fù)進程
3.2.1初次送風(fēng)
11月28日19:40高爐復(fù)風(fēng)，檢修共計11 550 min，起始風(fēng)量600m3/min、料線2.7 m，于09:15引煤氣，混風(fēng)閥全關(guān)，因檢修時間較長，熱風(fēng)管道沒有預(yù)熱，2h后上升至710℃根據(jù)爐內(nèi)參數(shù)，于20:00加風(fēng)至 1 195 m3/min。又分別于 20:21，20:24.21 ：06 分三次加風(fēng)至1 471 m3/min。 23:07發(fā)現(xiàn)25號風(fēng)口燒穿，此時估計爐缸存有渣鐵約180 t,被迫休風(fēng)更換。23：37休風(fēng)后又發(fā)現(xiàn)4號、5號風(fēng)口小套及25號中套燒損，休風(fēng)603 min更換。
3.2.2二次送風(fēng)
送風(fēng)前集中堵18個風(fēng)口（開東鐵口周圍10個風(fēng)口，即：24號、25號、26號、27號、28號、1號、 號、3號、4 號、5 號）；布料矩陣:C92827262524213O82736352 ；mc=14.0 t、mO=40 t（含 Mn 礦=1t），負(fù)荷 2.860于29日09： 10再次送風(fēng)，料線2.9m；09：15引煤氣后逐步加風(fēng)至1 000 m3/min。 11 ：40因重力遮斷閥故障，憋壓被迫減風(fēng)，此時爐缸存渣鐵約250 t，減風(fēng)壓至40 kPa，風(fēng)量516 m3/min。在減風(fēng)中造成1號、25號、27號及28號風(fēng)口涌渣，堵塞多個煤槍，13：15遮斷閥處理好后，逐步加風(fēng)，同時根據(jù)爐況逐步捅開6號、23號、22號、21號風(fēng)口。在加風(fēng)過程中崩料較多加之煤槍少不能噴煤，為此20：00負(fù)荷由2.86調(diào)整為2.60。
二次送風(fēng)后即組織開鐵口，15：40東鐵燒開，渣鐵流動性尚可，20:00出第三次鐵口已進干渣坑。30日大夜班，隨著風(fēng)量的增加和風(fēng)溫的提高，鐵量增加，渣鐵水流動性逐漸好轉(zhuǎn)，于02：40投東場撇渣器，鐵水順利進罐后，于04:00負(fù)荷由2.6至2.86，運行后崩料頻繁，負(fù)荷被迫調(diào)回至2.6，同時加凈焦1批。
白班隨著負(fù)荷2.86到達爐缸、幾次崩料及休風(fēng)均為加凈焦補熱的共同作用，白班鐵水物理熱、爐溫持續(xù)走低,為盡快提爐溫，于09 ：40噴煤8 t/h，15 ：00煤量逐步增加至15 t/h，綜合負(fù)荷選取相對較低。09：00風(fēng)溫由830℃逐步提高至1 200℃，后期隨著2.6 負(fù)荷作用，加之煤、風(fēng)溫的共同作用，造成30日小夜班后期和1日大夜班爐溫偏高，給高爐出鐵工作帶來一些困難。具體出鐵、鐵水及爐渣成分見表4。
為盡快降爐溫,30日15：10逐步捅開7號、20號、18號、17號風(fēng)口，逐步加風(fēng)；17：58富氧2500m3/h；30日24點風(fēng)量恢復(fù)至| 280 m3/min，加之富氧后料速加快，風(fēng)溫由1 200℃減至830℃,綜合負(fù)荷由2.47- 2.73到大夜班的2.77，1日大夜班隨著降爐溫手段和，化爐缸的共同作用，于1日白班造成物理熱、爐溫急劇下降，爐渣脫硫效果差，于1日白班出現(xiàn)廢品1爐，具體參數(shù)見表5，礦批、負(fù)荷及料制調(diào)整見下頁表6。
4結(jié)論
1） 送風(fēng)前未采取集中堵風(fēng)口、檢修時間偏長加之加風(fēng)較快（19:44—21:06加風(fēng)至1 471 m3/min）造成風(fēng)口燒損，被迫休風(fēng)更換。
） 休風(fēng)603 min更換漏水中、小套，二次送風(fēng)前未加凈焦、退負(fù)荷補熱，造成30日2.86負(fù)荷作用后爐溫持續(xù)偏低，延緩了爐況恢復(fù)進程。
3） 恢復(fù)過程中，爐溫的控制不夠理想，30日白班因提爐溫幅度較大，造成1日大夜班爐溫偏高，爐前工作量增加，后期降爐溫加之化爐缸，爐溫下行較快，物理熱不足1日白班岀現(xiàn)廢品。
4） 復(fù)風(fēng)后期，為控制壓差頂壓設(shè)定偏高，加之風(fēng)量不足，動能不足，容易造成風(fēng)口燒損，造成邊緣較發(fā)展,崩料較多,恢復(fù)爐況壓差的控制水平，需根據(jù)風(fēng)量、礦批及料制綜合考慮，前提是保持爐況的順行。
5） 平衡好爐溫，避免出現(xiàn)大幅波動是高爐爐況恢復(fù)的基礎(chǔ)，恢復(fù)中爐溫控制水平需要根據(jù)加風(fēng)速度、爐缸狀況等綜合考慮，煤量、風(fēng)溫的使用，同時還需要考慮對爐前出鐵的影響。
6） 大高爐爐缸直徑大,長時間檢修后，爐缸熱量損失較多，透液性差,送風(fēng)前應(yīng)集中、多堵風(fēng)口，在爐況恢復(fù)初期,捅風(fēng)口、加風(fēng)一定要謹(jǐn)慎，同時多堵風(fēng)口也能確保在小風(fēng)量維持正常的風(fēng)速,以盡快吹透中心，避免燒風(fēng)口，后期視情況捅風(fēng)口速度可適當(dāng)加快。
7） 爐況恢復(fù)過程中，如岀現(xiàn)大的崩料，需果斷加焦、補熱，提高料柱透氣性。
參考文獻
[1] 王筱留.高爐生產(chǎn)知識問答[M].北京:冶金工業(yè)出版社,2013.