田國，高磊，李長江，李彬，王英

（新疆昆玉鋼鐵有限公司）

摘 要: 供氧操作貫穿整個(gè)轉(zhuǎn)爐的冶煉過程，轉(zhuǎn)爐的氧氣消耗指標(biāo)關(guān)系到轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)能耗及成本。文章介紹了通 過優(yōu)化轉(zhuǎn)爐氧槍噴頭設(shè)備參數(shù)、相應(yīng)調(diào)整吹煉工藝等手段，縮短了轉(zhuǎn)爐吹煉時(shí)間，有效降低了氧氣消耗，發(fā)揮了 轉(zhuǎn)爐的效率。

關(guān)鍵詞: 氧槍噴頭 ; 供氧強(qiáng)度 ；槍位調(diào)整

1 前言

隨著轉(zhuǎn)爐技術(shù)的不斷突破，轉(zhuǎn)爐高效性逐步提升。轉(zhuǎn)爐實(shí)現(xiàn)快速、高效生產(chǎn)，冶煉過程中的供氧吹煉工藝是其最重要的一環(huán)。降低轉(zhuǎn)爐吹煉氧氣消耗是實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)爐達(dá)標(biāo)工序能耗的關(guān)鍵項(xiàng)次，而作為供氧設(shè)備的氧槍噴頭在整個(gè)吹煉過程中起著至關(guān)重要的作用，文章介紹了新疆昆玉鋼鐵 60t 轉(zhuǎn)爐通過優(yōu)化改進(jìn)氧槍噴頭設(shè)備參數(shù)及工藝技術(shù)調(diào)整，降低了氧耗，促進(jìn)了轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)成本的進(jìn)一步降低。

2 問題的提出

新疆昆玉鋼鐵有限公司制氧機(jī)制氧能力基本穩(wěn)定在 7500~8000m³ /h，煉鋼廠 60t 轉(zhuǎn)爐通過對冶煉周期及生產(chǎn)各要素的優(yōu)化攻關(guān)，產(chǎn)能釋放后，每小時(shí)產(chǎn)鋼量達(dá)到 150t。按照工藝優(yōu)化前 50m³ /t 的冶煉氧氣消耗核算，每小時(shí)用氧量達(dá)到 7500m³ /h，加之連鑄系統(tǒng)鋼坯切割等其它用氧點(diǎn)消耗，制氧機(jī)制氧能力只能滿足煉鋼系統(tǒng)氧氣消耗，無法供給煉鐵高爐富氧操作，氧氣消耗不夠用只能使用液氧氣化等手段彌補(bǔ)高爐富氧用氧，不利于生產(chǎn)組織協(xié)調(diào)及成本優(yōu)化。

為此，綜合平衡公司能源消耗，結(jié)合各個(gè)生產(chǎn)系統(tǒng)實(shí)際生產(chǎn)負(fù)載，將優(yōu)化降低轉(zhuǎn)爐吹煉氧氣消耗進(jìn)一步平衡氧氣消耗，確定為重點(diǎn)控制目標(biāo)。通過調(diào)整轉(zhuǎn)爐吹煉工藝、優(yōu)化氧槍噴頭結(jié)構(gòu)、渣化制度的優(yōu)化及縮短吹煉周期做優(yōu)化設(shè)備運(yùn)行參數(shù)等一系列實(shí)踐措施，最終降低了氧氣消耗，促進(jìn)各用氧系統(tǒng)產(chǎn)能最大、最優(yōu)化，同時(shí)公司產(chǎn)能實(shí)現(xiàn)了進(jìn)一步提升。

3  轉(zhuǎn)爐吹煉氧耗系統(tǒng)工藝優(yōu)化實(shí)踐

3.1 轉(zhuǎn)爐氧槍噴頭設(shè)備參數(shù)優(yōu)化

轉(zhuǎn)爐氧槍選型主要根據(jù)轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)能力的大小、原料條件和爐氣凈化設(shè)備的能力來決定其管徑大小。氧槍噴頭的設(shè)計(jì)兼顧到轉(zhuǎn)爐的爐膛高度、直徑大小、熔池深度等參數(shù)及氧氣供應(yīng)情況、前后工序的銜接等因素來確定其孔數(shù)、噴頭出口的馬赫數(shù)、氧流股直徑和供氧強(qiáng)度。

結(jié)合實(shí)際情況，煉鋼廠 60t 轉(zhuǎn)爐在工藝設(shè)計(jì)初，選擇氧槍尺寸總長度設(shè)計(jì)為 16.82m，直徑 219mm。 氧槍噴頭是供氧系統(tǒng)的核心部位，其設(shè)備參數(shù)設(shè)計(jì)是氧槍使用的關(guān)鍵。為此，通過現(xiàn)場測量、試驗(yàn)摸索，積累了大量的使用試驗(yàn)數(shù)據(jù)，提出了進(jìn)一步優(yōu)化氧槍噴頭的思路。氧槍噴頭的優(yōu)化調(diào)整必須預(yù)先確定轉(zhuǎn)爐的裝入量，兼顧考慮合適的爐容比，還需保持合適的熔池深度 h。此外，為獲得平穩(wěn)快速的冶煉反應(yīng)，必須保持氧氣射流對金屬熔池具有一定的沖擊深度和攪拌強(qiáng)度。鑒于轉(zhuǎn)爐快節(jié)奏、高強(qiáng)度的生產(chǎn)特點(diǎn)，結(jié)合 60t 轉(zhuǎn)爐的實(shí)際生產(chǎn)產(chǎn)能，參數(shù)的調(diào)整選取了 L／h=0.55 的設(shè)計(jì)參數(shù)。

噴孔傾角的確定。針對當(dāng)前使用的 4 孔噴頭，優(yōu)化調(diào)整了噴孔軸線與噴頭軸線之間的傾角。為避免從噴頭射出的各股射流在到達(dá)熔池表面前相交，傾角選取了較大值 11.5°。從而保證了氧氣射流的穿透能力、熔池的沖擊面積及射流沖擊區(qū)的相互分開。相關(guān)的設(shè)備參數(shù)優(yōu)化調(diào)整詳見表1，圖 1。

氧槍槍頭設(shè)計(jì)參數(shù)調(diào)整后進(jìn)行試驗(yàn)生產(chǎn)。試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析見表 2。由表 2 可知對比轉(zhuǎn)爐來渣時(shí)間前移 30s，相應(yīng)吹煉時(shí)間縮短 0.9min，氧氣消耗降低約2 m3 /t，取得了明顯效果。綜合對比情況來看，噴頭優(yōu)化后綜合使用效果較好。

氧槍噴頭調(diào)整后，轉(zhuǎn)爐純吹煉時(shí)間由原13.3min/ 爐縮短為 12.4min/ 爐，平均縮短約 1min，提高了轉(zhuǎn)爐冶煉節(jié)奏，轉(zhuǎn)爐產(chǎn)能得到有效提升。

從實(shí)際使用情況看, 新氧槍噴頭參數(shù)調(diào)整后，由于喉口直徑大，加上沖擊面積增大，促使轉(zhuǎn)爐前期來渣時(shí)間提前約 30s，前期低溫泡沫渣現(xiàn)象減輕，促進(jìn)了前期化渣和脫磷脫硫效果，吹煉過程平穩(wěn)，減少了噴濺、返干現(xiàn)象。

3.2 轉(zhuǎn)爐吹煉工藝參數(shù)優(yōu)化

轉(zhuǎn)爐冶煉的整個(gè)過程都是伴隨著氧氣吹煉發(fā)生固廢的融化、渣化、吸附凈化、氧化及物質(zhì)的相化轉(zhuǎn)變。確定了合適的供氧工藝制度后，轉(zhuǎn)爐冶煉過程中需要不斷調(diào)節(jié)氧槍槍位及氧氣流量。通過調(diào)節(jié)氧槍槍位來控制吹氧脫碳，要求脫碳反應(yīng)均勻地進(jìn)行，合理地控制槍位能夠保證碳氧反應(yīng)的順利進(jìn)行?？刂撇粌H要考慮到各冶煉時(shí)期脫碳反應(yīng)的特點(diǎn)，而且也要考慮到各時(shí)期的化渣、脫硫脫磷的需要和當(dāng)時(shí)爐況等因素。

實(shí)際操作運(yùn)行過程中，通過不斷優(yōu)化轉(zhuǎn)爐氧槍槍位距離金屬 - 鋼渣液面的高度來實(shí)現(xiàn)合理的吹煉工藝操控，經(jīng)試驗(yàn)摸索優(yōu)化了轉(zhuǎn)爐吹煉槍位及流量，要求轉(zhuǎn)爐開吹流量控制區(qū)間 15000～15500m³ /h，槍位距離液面 850mm；過程流量不低于 12500m³ /h，槍 位 在 1000～1500mm；終點(diǎn)拉碳流量不低于14500m³ /h，槍位在 850mm以內(nèi)。

通過上述參數(shù)的優(yōu)化調(diào)整，基本達(dá)到了吹煉過程碳氧反應(yīng)平穩(wěn)、周期縮短、氧氣消耗可控的目標(biāo)。氧槍流量及槍位調(diào)整前后前后對比見圖 2、圖 3，吹煉工藝調(diào)整前后對比見表 3。

4 結(jié)束語

復(fù)吹轉(zhuǎn)爐吹煉周期決定著轉(zhuǎn)爐的高效性，昆玉鋼鐵煉鋼廠 60t 轉(zhuǎn)爐通過對氧槍系統(tǒng)配置參數(shù)的優(yōu)化調(diào)整、轉(zhuǎn)爐吹煉工藝探索試驗(yàn)、供氧強(qiáng)度的優(yōu)化，逐步實(shí)現(xiàn)了氧氣消耗＜46m³ /t 的消耗目標(biāo)，有效降低了煉鋼工序能耗，降低了生產(chǎn)成本。