何志軍¹，李金蓮²， 張立國²， 龐清海¹， 劉曉青³

（1. 遼寧科技大學(xué)遼寧省化學(xué)冶金重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，遼寧鞍山114051； 2. 鞍鋼集團(tuán)鋼鐵研究院，

遼寧鞍山114009； 3. 鞍鋼集團(tuán)工程技術(shù)有限公司，遼寧鞍山114021）

摘要： 介紹了燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)現(xiàn)狀，對(duì)漏風(fēng)率影響因素進(jìn)行了分析，通過對(duì)比傳統(tǒng)和量熱法兩種檢測漏風(fēng)率方法，提出了燒結(jié)機(jī)本體漏風(fēng)率在線監(jiān)測技術(shù)及降低漏風(fēng)的具體措施。

關(guān)鍵詞： 燒結(jié)機(jī)；漏風(fēng)率；在線監(jiān)測系統(tǒng)；量熱法

燒結(jié)過程中系統(tǒng)的負(fù)壓必將導(dǎo)致料面縫隙及臺(tái)車側(cè)壁間發(fā)生一定程度上的漏風(fēng)， 使空氣由設(shè)備密封性較差的位置進(jìn)入燒結(jié)系統(tǒng)， 同時(shí)降低了燒結(jié)系統(tǒng)的工作負(fù)壓及燒結(jié)臺(tái)車單位面積的有效風(fēng)量，從而降低燒結(jié)機(jī)產(chǎn)量及燒結(jié)礦質(zhì)量。燒結(jié)系統(tǒng)的單位有效風(fēng)量愈低，則燒結(jié)礦產(chǎn)量愈少。風(fēng)機(jī)所消耗的電能占燒結(jié)過程總電量的70%以上，較高的漏風(fēng)率將大幅降低風(fēng)機(jī)的有效功率， 大量漏風(fēng)不僅影響電耗， 還影響燒結(jié)過程能量的有效利用，并降低了生產(chǎn)效率，最終增加了燒結(jié)生產(chǎn)能源的消耗及燒結(jié)礦的生產(chǎn)成本^［1］。每平方米燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)率降低1%， 其每年直接經(jīng)濟(jì)效益在4 000~5 000 元左右，國外一些燒結(jié)廠的實(shí)踐證明：漏風(fēng)率每減少10％，可增產(chǎn)6％，每噸燒結(jié)礦可減少電耗2 kW/h，減少焦粉l kg/t，成品率提高1.5%～2.0%^［2-3］。因此，降低漏風(fēng)率是燒結(jié)生產(chǎn)過程增產(chǎn)降耗， 增加經(jīng)濟(jì)效益的最直接、最有效的途徑之一。目前，如何有效降低燒結(jié)生產(chǎn)過程漏風(fēng)率已成為鋼鐵企業(yè)的工作重心之一，準(zhǔn)確判斷燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)率較高區(qū)域，及時(shí)采取措施對(duì)漏風(fēng)區(qū)域進(jìn)行修復(fù)， 能夠在增加燒結(jié)產(chǎn)量的同時(shí)提高燒結(jié)礦質(zhì)量，也是我國鋼鐵企業(yè)綠色生產(chǎn)的發(fā)展方向。

1 燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)現(xiàn)狀

燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)對(duì)燒結(jié)生產(chǎn)過程各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)影響巨大，因此，國內(nèi)外鋼鐵企業(yè)在燒結(jié)機(jī)大修期間均把降低漏風(fēng)率作為燒結(jié)設(shè)備設(shè)計(jì)、改造和裝配的重點(diǎn)工作。我國國內(nèi)燒結(jié)機(jī)有效面積大小差異巨大， 最大有效燒結(jié)面積的燒結(jié)機(jī)是將于2016 年10 月份投產(chǎn)的寶鋼新3DL，其有效面積為660 m²， 而國內(nèi)最小的燒結(jié)機(jī)有效面積僅為27.68 m²，燒結(jié)機(jī)裝備的差異對(duì)燒結(jié)過程系統(tǒng)漏風(fēng)率有一定影響。當(dāng)前國際先進(jìn)的燒結(jié)系統(tǒng)可將漏風(fēng)率控制在30%以下，我國寶鋼4DL 燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)率在35%左右，而國內(nèi)大多鋼鐵企業(yè)燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)率仍在45%以上。部分鋼鐵企業(yè)燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)率指標(biāo)如表1 所示。

2 燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)區(qū)域及漏風(fēng)率影響因素的分析

2.1 燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)區(qū)域

燒結(jié)系統(tǒng)漏風(fēng)區(qū)域一般可以分為燒結(jié)機(jī)機(jī)頭、機(jī)尾、燒結(jié)料面裂縫、臺(tái)車側(cè)壁、臺(tái)車滑道、風(fēng)箱支管、大煙道系統(tǒng)、電除塵系統(tǒng)，大型燒結(jié)機(jī)還包括二重閥系統(tǒng)。其中臺(tái)車至風(fēng)箱支管、機(jī)頭機(jī)尾、臺(tái)車側(cè)壁與滑道、燒結(jié)料面裂縫部位的漏風(fēng)可以統(tǒng)稱為燒結(jié)機(jī)本體漏風(fēng)。寶鋼原3DL 燒結(jié)機(jī)抽風(fēng)系統(tǒng)各漏風(fēng)段的漏風(fēng)比率見圖1。

從圖1 可知， 燒結(jié)本體部分漏風(fēng)占燒結(jié)系統(tǒng)漏風(fēng)的60%以上，因此燒結(jié)機(jī)本體部位是燒結(jié)生產(chǎn)過程中產(chǎn)生漏風(fēng)的重點(diǎn)部位， 針對(duì)該部位進(jìn)行實(shí)施監(jiān)控并采取治理措施可以有效降低燒結(jié)系統(tǒng)總的漏風(fēng)率。

2.2 影響漏風(fēng)率的因素分析

（1） 燒結(jié)機(jī)機(jī)頭與機(jī)尾的漏風(fēng)

由于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)準(zhǔn)確性和制造工藝上的誤差，同時(shí)包括臺(tái)車底面平整度的影響， 致使臺(tái)車底面與密封板間無法完全緊密的結(jié)合，密封性差，從而使該部位發(fā)生漏風(fēng)。

（2） 臺(tái)車彈性滑板與滑道之間漏風(fēng)

長期頻繁的溫度波動(dòng)和壓力沖擊， 加之粉塵和原料顆粒的影響， 將導(dǎo)致臺(tái)車滑板與車體間螺旋彈簧變形，甚至失效，同時(shí)端板因頻繁的擠壓而發(fā)生變形，最終引起臺(tái)車滑板與滑道間的漏風(fēng)。

（3） 臺(tái)車車體漏風(fēng)

為提高篦條安裝與拆卸的便捷性， 設(shè)計(jì)的篦條銷孔尺寸通常比篦條銷子略大， 從而在銷孔處形成縫隙而造成漏風(fēng)。此外，若銷孔在頻繁機(jī)械力與熱應(yīng)力作用下開裂， 則將進(jìn)一步加劇該處的漏風(fēng)。

（4） 臺(tái)車篦條及臺(tái)車擋板漏風(fēng)

臺(tái)車的篦條和擋板通常采用球墨鑄鐵材質(zhì)，因此其高溫下機(jī)械強(qiáng)度較弱， 在高溫?zé)釕?yīng)力的作用下可能產(chǎn)生裂紋，甚至斷裂，在燒結(jié)料層中形成孔洞而造成漏風(fēng)^［4-5］。

（5） 燒結(jié)機(jī)其他部位漏風(fēng)

風(fēng)箱與大煙道內(nèi)壁受到高負(fù)壓氣流的沖刷和酸性煙氣腐蝕損壞較快，易產(chǎn)生孔洞，同時(shí)法蘭聯(lián)接處的密封墊在高負(fù)壓、高溫及有大量高速運(yùn)動(dòng)的粉塵磨損下易損壞，從而使漏風(fēng)率升高。其他靜點(diǎn)漏風(fēng)對(duì)整個(gè)燒結(jié)機(jī)系統(tǒng)而言也不容忽視， 其漏風(fēng)的主要部位是人孔、檢修門、風(fēng)箱調(diào)節(jié)閥、電除塵等部位。

3 燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)率檢測方法

3.1 傳統(tǒng)漏風(fēng)率檢測方法

目前主要的漏風(fēng)率測定方法有［6］：

（1） 經(jīng)驗(yàn)公式估算法

系統(tǒng)漏風(fēng)率可通過如下經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行估算：

Q _漏＝K（L+B）P^0.42           （1）

式中，Q 漏為漏風(fēng)量，m³/h；L 為燒結(jié)機(jī)長度，m；B 為燒結(jié)機(jī)寬度，m；P 為負(fù)壓，Pa；K 為漏風(fēng)系數(shù)。K值與燒結(jié)機(jī)結(jié)構(gòu)、磨損程度有關(guān)，波動(dòng)范圍較大，因此利用經(jīng)驗(yàn)公式估算的燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)率誤差較大，不推薦使用。

（2） 密封測試法

對(duì)篦條間的縫隙進(jìn)行密封，將負(fù)壓調(diào)節(jié)至正常生產(chǎn)的水平，此時(shí)抽入系統(tǒng)的風(fēng)量即為漏風(fēng)量，漏風(fēng)率可通過漏風(fēng)量與廢氣總量的比值進(jìn)行計(jì)算。但由于此種方法未計(jì)算臺(tái)車壁面縫隙與料面裂紋的漏風(fēng)情況，導(dǎo)致在現(xiàn)場使用時(shí)準(zhǔn)確性較差。

（3） 料面風(fēng)速法

用風(fēng)速儀測量料面各點(diǎn)風(fēng)速，同時(shí)測量風(fēng)溫，計(jì)算得到通過料面的標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)量，作為有效風(fēng)量，計(jì)算方法如（2）所示。煙氣流量可通過混合料中水分、碳酸鹽含量、SO₂等數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算。此方法對(duì)點(diǎn)火保溫段無法進(jìn)行分析。

Q _漏=V _標(biāo)·S·L·L _測端^-1       （2）

式中，Q 漏為漏風(fēng)量，m³/min；V 標(biāo)為標(biāo)態(tài)風(fēng)速，m/min；S 為導(dǎo)流管斷面積，m²；L 為裂縫長度，m；L 測端為測端長度，m。

（4） 局部風(fēng)速法

局部風(fēng)速法主要是針對(duì)具體漏風(fēng)部位選擇合適的風(fēng)速儀對(duì)漏風(fēng)位置的風(fēng)速進(jìn)行測量，然后對(duì)局部漏風(fēng)點(diǎn)的漏風(fēng)量進(jìn)行計(jì)算，從而得到定量的漏風(fēng)率數(shù)據(jù)。

（5） 氣體平衡計(jì)算法

此方法在燒結(jié)漏風(fēng)率計(jì)算中的應(yīng)用最為廣泛，但同時(shí)也存在一定的問題，如現(xiàn)場氣體取樣和分析工作量過大、不能對(duì)漏風(fēng)位置進(jìn)行測定、煙氣中酸性氣體成分易造成測量設(shè)備損壞等。利用O₂平衡測定分析的方法來計(jì)算漏風(fēng)率K 的計(jì)算公式如式（3）所示。

式中，V₁為爐篦下風(fēng)箱氣體體積流量，m³/min；V₂為大煙道上風(fēng)箱氣體體積流量，m³/min；O₂為爐篦下風(fēng)箱氣體中O₂含量，%；21 為漏入的空氣中O₂含量，%；O₂′為煙道上風(fēng)箱氣體中O₂含量，%。

（6） 流量分析法

通過文丘里節(jié)流裝置和皮托管等均速流量計(jì)對(duì)流量進(jìn)行測定，同時(shí)需測量溫度、動(dòng)壓、靜壓等參數(shù)進(jìn)行流量計(jì)算。

3.2 基于量熱法的漏風(fēng)率檢測方法

量熱法在物理化學(xué)領(lǐng)域中的物性測定上已有上百年的歷史，其基本原理是建立一個(gè)系統(tǒng)，廢氣帶入該系統(tǒng)的熱量為離開該系統(tǒng)的廢氣熱量、系統(tǒng)熱損失和熱儲(chǔ)備的綜合變化^［7］。系統(tǒng)可以建立如式（7）所示熱平衡式，系統(tǒng)熱平衡圖如2 所示。

V₀C₀T₀+V_AC_AT_A=V_mC_mT_m+Q_損（7）

式中，V 為進(jìn)入或離開系統(tǒng)的氣體流量，m³/min； C為氣體的比熱，J/（m³·℃）； T 為氣體的溫度，℃；O、A、m 下標(biāo)分別為進(jìn)入廢氣、空氣及離開系統(tǒng)的煙氣； Q 損為熱損失，J。

根據(jù)量熱法，假定系統(tǒng)為燒結(jié)機(jī)本體系統(tǒng)，則：

式中，λ 為熱損失率，為經(jīng)驗(yàn)值；t 為溫度；C 為氣體比熱。因此，漏風(fēng)率可以通過式（12）來求得。式（12）表明，漏風(fēng)率與溫差（tm-tA）即△t 成反比。式（12）對(duì)測定漏風(fēng)率具有理論指導(dǎo)意義^［8］。

3.3 燒結(jié)系統(tǒng)不同區(qū)域漏風(fēng)率測試方法

降低燒結(jié)機(jī)系統(tǒng)的漏風(fēng)率對(duì)燒結(jié)生產(chǎn)過程節(jié)能減排有著重要作用，因此，針對(duì)燒結(jié)不同部位漏風(fēng)產(chǎn)生的特點(diǎn)，采取有針對(duì)性的測漏風(fēng)方法，可以準(zhǔn)確把握燒結(jié)系統(tǒng)不同部位漏風(fēng)狀況， 從而采取合適的減漏措施，達(dá)到降低漏風(fēng)率的目的。不同區(qū)域漏風(fēng)測試方法如表2 所示^［7］。

4 燒結(jié)機(jī)本體漏風(fēng)率的在線監(jiān)測技術(shù)

燒結(jié)系統(tǒng)本體部位漏風(fēng)率的測試有多種傳統(tǒng)測試方法，如氣體分析法、流量法等^［9］。由于燒結(jié)過程中局部波動(dòng)現(xiàn)象較強(qiáng)， 因此用流量法難以實(shí)現(xiàn)漏風(fēng)率在線監(jiān)測。而氣體分析法由于測試原件易受到燒結(jié)廢氣中的酸性氣體腐蝕，需要經(jīng)常更換，更換成本高昂， 因此利用氣體分析法也難以實(shí)現(xiàn)燒結(jié)本體部位漏風(fēng)率在線監(jiān)測。燒結(jié)過程中非同步測量的測試數(shù)據(jù)重顯性很差， 難以表征燒結(jié)本體系統(tǒng)漏風(fēng)率的真實(shí)情況。而采用量熱法測試燒結(jié)過程漏風(fēng)率可以避免上述在線測試方法的局限性， 從而實(shí)現(xiàn)燒結(jié)系統(tǒng)本體部位漏風(fēng)率的在線監(jiān)測。

4.1 不同因素對(duì)漏風(fēng)率K 的影響分析

根據(jù)相似原理采用幾何相似準(zhǔn)數(shù)和弗魯?shù)拢‵_r）準(zhǔn)數(shù)兩個(gè)決定性準(zhǔn)數(shù)建立如圖3 所示的實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ脱b置。建立的模型可以用公式（12）計(jì)算漏風(fēng)率K。公式中t_A和tm通過測溫儀讀取， 氣體流量Q_O及Q_m 可以通過流量計(jì)讀出， 流量法的漏風(fēng)率定義為式（13）。通過量熱法和流量法測得的漏風(fēng)率進(jìn)行對(duì)照可以考查量熱法中（t_m-t_A）與K 的關(guān)系。

K＝（Q_m-Q_O）/Q_m×100% （13）

燒結(jié)過程中負(fù)壓、廢氣溫度和熱損失等對(duì)漏風(fēng)率都可能產(chǎn)生影響，因此需要考察負(fù)壓、廢氣溫度和熱損失對(duì)漏風(fēng)率K 的影響。

（1） 負(fù)壓△P 對(duì)漏風(fēng)率K 的影響

負(fù)壓△P 對(duì)漏風(fēng)率K 的影響回歸方程式為：

K＝29.046-1.054 3△P （R₂=0.987） （14）

K 與△P 呈負(fù)相關(guān)關(guān)系且相關(guān)系數(shù)較高。

（2） 不同廢氣溫度t_O和熱損失下的漏風(fēng)率與（tm - tA）的關(guān)系

為了研究不同廢氣溫度（tO）下漏風(fēng)率與△t 的關(guān)系， 首先可將負(fù)壓控制為14 kPa，t_O設(shè)為100、200、300 、400 、450 ℃五個(gè)水平，所得結(jié)果見表3。

從表3 可知，K 與△t 呈正相關(guān)關(guān)系， 隨著t_O的增加，dK/d△t 減小，K 與△t 相關(guān)系數(shù)較高。研究不同熱損失條件下漏風(fēng)率與△t 的關(guān)系，可設(shè)熱損失為V_O C_O t_O的函數(shù)， 以λ 來表示熱損失率，則式（12）可改寫為：

不同熱損失下的回歸式見表4。由表4 可見，不同熱損失條件下直線截距稍有變化，但dK/d△t斜率變化很小。

4.2 燒結(jié)機(jī)本體漏風(fēng)率的穩(wěn)定性分析

量熱法主要是測定溫度， 它能連續(xù)大量地測量，經(jīng)過計(jì)算機(jī)處理能夠瞬時(shí)、也能周期的顯示本體系統(tǒng)漏風(fēng)率。圖4 為量熱法測定漏風(fēng)率可靠性的實(shí)驗(yàn)室在線監(jiān)測驗(yàn)證過程， 圖5 為利用量熱法與流量法測得的系統(tǒng)漏風(fēng)率比較結(jié)果。

、

兩種方法得到的漏風(fēng)率差值小于2%，相對(duì)誤差小于4.5%， 說明利用量熱法可以穩(wěn)定的測試燒結(jié)本體系統(tǒng)漏風(fēng)率， 能夠滿足現(xiàn)場在線測試的基本要求。

4.3 燒結(jié)機(jī)本體漏風(fēng)率在線監(jiān)測系統(tǒng)

以量熱法為基礎(chǔ)，集合數(shù)據(jù)采集技術(shù)、數(shù)據(jù)傳輸技術(shù)、數(shù)據(jù)處理技術(shù)、計(jì)算技術(shù)、編程和數(shù)據(jù)輸出與控制技術(shù)等方面的內(nèi)容，采用C/S 架構(gòu)，結(jié)合高性能的網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)庫SQL SERVER2008， 開發(fā)燒結(jié)機(jī)本體系統(tǒng)漏風(fēng)率在線監(jiān)測系統(tǒng)， 該系統(tǒng)具有直觀性強(qiáng)、部署方便和交互性好的特點(diǎn)。燒結(jié)現(xiàn)場測試漏風(fēng)率趨勢畫面如圖6 所示。

利用燒結(jié)機(jī)在線監(jiān)測系統(tǒng)， 在燒結(jié)現(xiàn)場通過漏風(fēng)率趨勢的實(shí)時(shí)變化可掌握燒結(jié)機(jī)本體漏風(fēng)情況， 有利于現(xiàn)場操作人員有針對(duì)性的開展漏風(fēng)治理工作。

5 燒結(jié)機(jī)漏風(fēng)治理措施

5.1 臺(tái)車與滑道處漏風(fēng)的治理

對(duì)于臺(tái)車部位的漏風(fēng)點(diǎn)一般可以在燒結(jié)臺(tái)車欄板處設(shè)置活動(dòng)密封裝置， 通過活動(dòng)密封裝置減少或消除相鄰燒結(jié)臺(tái)車欄板之間縫隙處的漏風(fēng)，密封裝置還具有延長臺(tái)車欄板壽命的作用。采用高硬度、高耐磨材質(zhì)的密封滑板及高硬度耐磨滑道可以有效減少磨損， 從而能夠降低滑道與密封裝置之間的漏風(fēng)^［9］。另外設(shè)計(jì)、制作、安裝板彈簧能夠使得密封板受力均勻，從而降低漏風(fēng)。同時(shí)還可以采用結(jié)構(gòu)更為合理的彈性滑道， 在不改變支架和臺(tái)車尺寸的條件下改善臺(tái)車與滑道間的密封性，使臺(tái)車在負(fù)載條件下與支架形成雙彈性密封，同時(shí)對(duì)滑道與風(fēng)箱間隙進(jìn)行密封焊接， 可實(shí)現(xiàn)臺(tái)車與滑道間良好的密封性。

篦條在保證尺寸精度情況下采用高鉻鑄鐵材質(zhì)制造，能夠提高使用壽命，同時(shí)所有加工部位在滿足尺寸精度及形位公差要求后能防止篦條脫落后形成孔洞， 還可以通過設(shè)置自鎖篦條改善臺(tái)車結(jié)構(gòu)的氣密性。為減少臺(tái)車漏風(fēng)還可將臺(tái)車大梁底部加厚加寬， 避免臺(tái)車大梁塌腰卡住頭尾密封板和風(fēng)箱隔板， 并在梁上裝隔熱件， 以降低溫度差，隔熱墊由扣裝改為穿裝并加定位銷，避免隔熱墊脫落， 同時(shí)便于更換。加高臺(tái)車本體欄板處高度，底部尺寸加寬，同時(shí)預(yù)留凹槽，避免臺(tái)車欄板外閃。臺(tái)車采用整體式設(shè)計(jì)，從而減少故障點(diǎn)，在臺(tái)車兩端加耐磨板， 避免臺(tái)車端部磨損造成尺寸減小。在臺(tái)車邊緣和擋板位置分別設(shè)置盲篦條和阻流條，采用整體擋板并進(jìn)行及時(shí)維護(hù)，從而在降低臺(tái)車處漏風(fēng)率、增大燒結(jié)機(jī)面積，同時(shí)提高料層厚度，實(shí)現(xiàn)燒結(jié)礦高質(zhì)和高產(chǎn)。

5.2 機(jī)頭機(jī)尾密封裝置改進(jìn)措施

機(jī)頭機(jī)尾有多種密封措施， 一般可采用負(fù)壓吸附式燒結(jié)機(jī)端部密封裝置或搖擺渦流式柔性密封裝置， 這兩種裝置都可以有效改進(jìn)機(jī)頭機(jī)尾的密封效果^［10］。負(fù)壓吸附式燒結(jié)機(jī)端部密封裝置其頂部密封板為一彈性整板， 可更換的耐磨襯板安裝在頂部及側(cè)部， 密封板和不銹鋼雙層密封裝置設(shè)置在端部和側(cè)部， 上述設(shè)計(jì)方式能夠利用風(fēng)箱內(nèi)的負(fù)壓產(chǎn)生壓緊力， 從而對(duì)易漏風(fēng)部位進(jìn)行密封，同時(shí)，特殊的設(shè)計(jì)方式能夠起到避免臺(tái)車塌腰的作用，裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)簡單，重量較輕，耐磨襯板易于更換，現(xiàn)場生產(chǎn)過程中檢修維護(hù)方便。機(jī)尾尾部星輪齒板優(yōu)化設(shè)計(jì)為齒型曲線變化較緩型式， 可以保證臺(tái)車在尾部卸料及回程中不產(chǎn)生碰撞和沖擊，有效減少臺(tái)車磨損。尾部彎道設(shè)計(jì)成具有曲率半徑不等的幾段圓弧曲線特殊結(jié)構(gòu)， 能確保臺(tái)車在轉(zhuǎn)彎處無碰撞、沖擊和磨損現(xiàn)象， 并使轉(zhuǎn)彎的臺(tái)車先擺平后再與直線軌道上運(yùn)動(dòng)的臺(tái)車緊靠在一起， 因此可以消除臺(tái)車在轉(zhuǎn)彎時(shí)起拱磨損的缺點(diǎn)，可以減小臺(tái)車兩側(cè)漏風(fēng)^[11]。

5.3 風(fēng)箱和大煙道漏風(fēng)的治理

風(fēng)箱和管道處受到高速氣流中的粉塵沖刷和磨損，同時(shí)受煙氣中酸性氣體腐蝕，易產(chǎn)生孔洞，因此對(duì)部分易磨穿風(fēng)箱和變徑管加耐高溫耐磨澆注層， 隔離高速煙氣和酸性氣體對(duì)風(fēng)箱側(cè)板面的沖刷及腐蝕，減少風(fēng)箱部位漏風(fēng)。通過保溫板外包鍍鋅鐵皮方式增強(qiáng)煙道的保溫性能， 防止煙氣溫度過低，水蒸氣凝結(jié)，形成酸霧，緩解煙氣對(duì)煙道的腐蝕，有效減少風(fēng)箱的破損機(jī)率，提高風(fēng)箱使用壽命，減少風(fēng)箱磨損漏風(fēng)。大煙道內(nèi)加耐磨澆注層也可起到保護(hù)和降低漏風(fēng)的作用^[12-14]。對(duì)風(fēng)箱法蘭口、管道連接處等部位的密封墊片材質(zhì)采用金屬增強(qiáng)型石墨墊片替代普通石棉橡膠板。點(diǎn)火保溫爐下部設(shè)置活動(dòng)隔板， 減小風(fēng)箱隔板臺(tái)面與臺(tái)車底面之間的間隙，可以起到降低漏風(fēng)率的作用。

5.4 電除塵漏風(fēng)的治理措施

對(duì)電除塵的灰斗、進(jìn)出口法蘭連接處可以采用特殊密封材料密封， 采用雙層結(jié)構(gòu)硅橡膠材料密封的人孔門， 利用密封填料壓蓋裝置對(duì)陰陽極振打穿軸處進(jìn)行密封， 利用密封填料對(duì)陽極振打傳動(dòng)裝置與殼體連接處進(jìn)行密封， 采用四氟板材料對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)區(qū)域進(jìn)行密封， 采用四氟帶對(duì)進(jìn)出口膨脹節(jié)連接處進(jìn)行密封^[15-16]。以上密封措施可以有效降低電除塵設(shè)備的漏風(fēng)率。

5.5 其他靜點(diǎn)漏風(fēng)治理措施

對(duì)風(fēng)箱和煙道的人孔、檢修門等部位定期檢察， 圍繞降低燒結(jié)抽風(fēng)系統(tǒng)漏風(fēng)進(jìn)行燒結(jié)機(jī)軌道調(diào)平、燒結(jié)機(jī)欄板和篦條緊固工作，對(duì)電除塵等腐蝕部位及時(shí)修補(bǔ)。根據(jù)現(xiàn)場情況盡可能限制風(fēng)箱調(diào)節(jié)閥的數(shù)量， 通過調(diào)節(jié)主風(fēng)機(jī)實(shí)現(xiàn)燒結(jié)機(jī)的啟動(dòng)和風(fēng)量控制。

6 結(jié)語

通過對(duì)近年國家和地方密切出臺(tái)的節(jié)能環(huán)保政策分析，綠色發(fā)展是鋼鐵企業(yè)實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)型升級(jí)，提高企業(yè)核心競爭力的重要途徑。當(dāng)前各鋼鐵企業(yè)都在積極開展節(jié)能環(huán)保的實(shí)踐， 而減少燒結(jié)生產(chǎn)過程的漏風(fēng)是實(shí)現(xiàn)企業(yè)節(jié)能環(huán)保的重要舉措。在燒結(jié)生產(chǎn)過程中， 針對(duì)燒結(jié)機(jī)不同部位產(chǎn)生的漏風(fēng)原因進(jìn)行詳細(xì)分析， 并采取有針對(duì)性的具體措施， 同時(shí)結(jié)合燒結(jié)過程漏風(fēng)實(shí)施在線監(jiān)測系統(tǒng)的應(yīng)用，可顯著降低燒結(jié)系統(tǒng)的漏風(fēng)率，降低燒結(jié)工序能耗，并有利于環(huán)境的改善，這對(duì)鋼鐵企業(yè)實(shí)現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展具有重要戰(zhàn)略意義。

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