復(fù)合吹煉的轉(zhuǎn)爐因使用底吹氣體，相應(yīng)地增大了對熔池的攪拌力，可以避免LD轉(zhuǎn)爐鋼水的過氧化現(xiàn)象，明顯地顯示出和底吹類似的冶金反應(yīng)特征，但由于底吹氣體量不同顯示出底吹特征的程度也有較大區(qū)別。
從爐底通少量攪拌氣體（為頂吹流量的 1—5％）的例子是LD-KG法千葉150t轉(zhuǎn)爐和水島180t轉(zhuǎn)爐、首鋼第一煉鋼廠30t轉(zhuǎn)爐都用此法，是在爐底設(shè)置幾個小直徑單管，最大可以吹入0. 05Nm3/t. min的Ar或N2。
若從底部噴吹氧氣加大攪拌強(qiáng)度，就是K-BOP法，在千葉85t轉(zhuǎn)爐和水島250t轉(zhuǎn)爐上得到應(yīng)用。底部氧流量可達(dá)到全部流量40％，并能噴入全部石灰粉，最大底供氧為0.7-1.3Nm3/t.min。如果用混合均勻時間代表鋼水?dāng)嚢鑿?qiáng)度，在總供氧量保持一定時的底吹氣體量和熔池混勻時間的關(guān)系，見圖?？梢钥闯龌旌暇鶆驎r間在底吹氣體量達(dá)到INm3 /min. t左右時明顯縮短。
?。ㄒ唬┟撎挤磻?yīng)和鋼液的氧化
脫碳反應(yīng)速率的轉(zhuǎn)折點(diǎn)一從取決于供氧強(qiáng)度轉(zhuǎn)變到取決于碳的擴(kuò)散速度時的鋼中含碳量。(O)將隨鋼水的攪拌強(qiáng)化而減少，K-BOP法含氧量比Pco = 1大氣壓平衡曲線低，在[C] = 0.05％時，僅相當(dāng)于Pco = 0.75大氣壓的[C] [O]平衡曲線上。見吹煉終點(diǎn)的[C]和[O]關(guān)系圖。
吹煉時(TFe)和鋼中氧的行為一樣，渣中含鐵比頂吹降低2．5—5％，可使金屬收得率提高0．5-1．5％。
（二）渣—鋼反應(yīng)：
1.由于攪拌比LD法強(qiáng)，余〔Mn]高，其理由可理解為(TFe)低，下式反應(yīng)接近平衡，首鋼6t轉(zhuǎn)爐采用復(fù)合吹煉，可節(jié)約Mn-Fe0.4kg/t鋼。
吹煉終點(diǎn)的〔C〕和〔O〕關(guān)系
(Feo)＋（Mn）＝(Mno)＋（Fe）
武鋼50t轉(zhuǎn)爐采用復(fù)合吹煉，可節(jié)約Mn-Fe0.63kg/t坯,一般報道余Mn可提高約0.02-0.06％。
2．脫s反應(yīng)如下式所示，由于K-Bop法的熔池中氧勢低于LD轉(zhuǎn)爐，所以脫s優(yōu)越，當(dāng)然除去攪拌作用，K-Bop法還有噴石灰粉的作用，如隔頁圖所示。
[S]＋[o一2]＝[S -2]＋[o]
3．脫p反應(yīng)如上圖所示，在相同(TFe)含量下，攪拌力越大，熔池鋼、渣均勻性越好，磷的分配比就越高。當(dāng)然這也與底吹降低渣中游離鈣含量，以及噴吹石灰粉有關(guān)。
?。ㄈ╀撘褐械臍怏w成份：
K-Bop法的[N]含量比LD法低，有利于冶煉低碳、低氮的鋼。由于底吹噴嘴可噴保護(hù)氣體丙烷，它分解出氫，使終點(diǎn)的氫含量比LD轉(zhuǎn)爐高2-4ppm。應(yīng)在出鋼前用Ar或N2趕走氫（四）復(fù)合吹煉使攪拌力增強(qiáng)，加強(qiáng)了廢鋼的熔化速度，可以穩(wěn)定爐內(nèi)溫度，減少熔池溫度的不均勻性。
（五）終點(diǎn)控制的命中率：
復(fù)合吹煉強(qiáng)化熔池攪拌，使?fàn)t內(nèi)鋼水成份和溫度均勻化，在此基礎(chǔ)上，日木新日鐵、名古屋廠正在開發(fā)直接出鋼技術(shù)，在停吹前1.5分，用付槍進(jìn)行測定吹煉過程中熔池的碳和溫度，用計算機(jī)計算達(dá)到終點(diǎn)目標(biāo)溫度和碳所需加入的冷卻劑量及耗氧量。停吹后，不再進(jìn)行付槍測定，可立即出鋼，碳和溫度同時命中率可比頂吹轉(zhuǎn)爐提高5-10％左右。
從爐底通少量攪拌氣體（為頂吹流量的 1—5％）的例子是LD-KG法千葉150t轉(zhuǎn)爐和水島180t轉(zhuǎn)爐、首鋼第一煉鋼廠30t轉(zhuǎn)爐都用此法，是在爐底設(shè)置幾個小直徑單管，最大可以吹入0. 05Nm3/t. min的Ar或N2。
若從底部噴吹氧氣加大攪拌強(qiáng)度，就是K-BOP法，在千葉85t轉(zhuǎn)爐和水島250t轉(zhuǎn)爐上得到應(yīng)用。底部氧流量可達(dá)到全部流量40％，并能噴入全部石灰粉，最大底供氧為0.7-1.3Nm3/t.min。如果用混合均勻時間代表鋼水?dāng)嚢鑿?qiáng)度，在總供氧量保持一定時的底吹氣體量和熔池混勻時間的關(guān)系，見圖?？梢钥闯龌旌暇鶆驎r間在底吹氣體量達(dá)到INm3 /min. t左右時明顯縮短。
?。ㄒ唬┟撎挤磻?yīng)和鋼液的氧化
脫碳反應(yīng)速率的轉(zhuǎn)折點(diǎn)一從取決于供氧強(qiáng)度轉(zhuǎn)變到取決于碳的擴(kuò)散速度時的鋼中含碳量。(O)將隨鋼水的攪拌強(qiáng)化而減少，K-BOP法含氧量比Pco = 1大氣壓平衡曲線低，在[C] = 0.05％時，僅相當(dāng)于Pco = 0.75大氣壓的[C] [O]平衡曲線上。見吹煉終點(diǎn)的[C]和[O]關(guān)系圖。
吹煉時(TFe)和鋼中氧的行為一樣，渣中含鐵比頂吹降低2．5—5％，可使金屬收得率提高0．5-1．5％。
（二）渣—鋼反應(yīng)：
1.由于攪拌比LD法強(qiáng)，余〔Mn]高，其理由可理解為(TFe)低，下式反應(yīng)接近平衡，首鋼6t轉(zhuǎn)爐采用復(fù)合吹煉，可節(jié)約Mn-Fe0.4kg/t鋼。
吹煉終點(diǎn)的〔C〕和〔O〕關(guān)系
(Feo)＋（Mn）＝(Mno)＋（Fe）
武鋼50t轉(zhuǎn)爐采用復(fù)合吹煉，可節(jié)約Mn-Fe0.63kg/t坯,一般報道余Mn可提高約0.02-0.06％。
2．脫s反應(yīng)如下式所示，由于K-Bop法的熔池中氧勢低于LD轉(zhuǎn)爐，所以脫s優(yōu)越，當(dāng)然除去攪拌作用，K-Bop法還有噴石灰粉的作用，如隔頁圖所示。
[S]＋[o一2]＝[S -2]＋[o]
3．脫p反應(yīng)如上圖所示，在相同(TFe)含量下，攪拌力越大，熔池鋼、渣均勻性越好，磷的分配比就越高。當(dāng)然這也與底吹降低渣中游離鈣含量，以及噴吹石灰粉有關(guān)。
?。ㄈ╀撘褐械臍怏w成份：
K-Bop法的[N]含量比LD法低，有利于冶煉低碳、低氮的鋼。由于底吹噴嘴可噴保護(hù)氣體丙烷，它分解出氫，使終點(diǎn)的氫含量比LD轉(zhuǎn)爐高2-4ppm。應(yīng)在出鋼前用Ar或N2趕走氫（四）復(fù)合吹煉使攪拌力增強(qiáng)，加強(qiáng)了廢鋼的熔化速度，可以穩(wěn)定爐內(nèi)溫度，減少熔池溫度的不均勻性。
（五）終點(diǎn)控制的命中率：
復(fù)合吹煉強(qiáng)化熔池攪拌，使?fàn)t內(nèi)鋼水成份和溫度均勻化，在此基礎(chǔ)上，日木新日鐵、名古屋廠正在開發(fā)直接出鋼技術(shù)，在停吹前1.5分，用付槍進(jìn)行測定吹煉過程中熔池的碳和溫度，用計算機(jī)計算達(dá)到終點(diǎn)目標(biāo)溫度和碳所需加入的冷卻劑量及耗氧量。停吹后，不再進(jìn)行付槍測定，可立即出鋼，碳和溫度同時命中率可比頂吹轉(zhuǎn)爐提高5-10％左右。